国内火电机组锅炉给水加氧处理技术的应用

锅炉给水加氧处理技术在火电机组中已有60多年的发展,由于其具有抑制流动加速腐蚀(FAC)、减缓节流部位的沉积、增加精处理周期制水量、延长锅炉酸洗周期、抑制锅炉压差上升速率等优点,在火电机组中得到了广泛的应用。经过不断的发展创新,形成了不同形式的加氧工艺和装置。笔者综述了国内锅炉给水加氧处理技术在火电机组中的发展和应用,并提出建议与展望,以期为相关专业人员提供参考。

给水加氧处理对氧化皮脱落的影响研究

针对给水加氧处理是否影响过热器和再热器氧化皮的脱落这一争议问题,本文依据实验室试验数据、现场调研结果,对多个争论的焦点问题进行分析。结果表明,过热蒸汽中的氧与钢发生反应,产生的Fe_2O_3能够促进奥氏体钢氧化皮的集中脱落,所以给水加氧处理是影响过热器和再热器氧化皮脱落的因素之一。

不同加氧处理对超级稻种子萌发和幼苗农艺性状的影响

对超级稻Y两优1号种子进行不同加氧(机械加氧、化学加氧和电解加氧)实验,结果发现:种子的发芽率、发芽势、发芽速率、发芽指数、活力指数以及整齐度、壮苗指数均有不同程度的升高。低频次的电解加氧处理的发芽率为93%;发芽势为40%;发芽指数为97.77;活力指数为1 061.76;整齐度为91%等指标均优于其他处理,低频次的机械加氧处理的壮苗指数为0.927优于其他处理,说明低频次电解加氧处理对超级稻种子萌发是最佳的加氧处理,低频次机械加氧处理对超级稻幼苗生长是最佳的加氧处理。

超(超)临界机组高压加热器疏水加氧处理的研究

为规避给水高浓度加氧处理(高氧处理)可能出现的促进过热器、再热器奥氏体钢氧化皮集中剥落的风险,一些电厂给水采用低浓度加氧处理(低氧处理),而给水低氧处理无法解决高压加热器疏水系统的腐蚀问题。为此研究了"给水低氧处理+高压加热器疏水单独加氧处理"的全保护加氧处理工艺,并将此工艺用于某660 MW超超临界机组。研究结果表明:全保护加氧处理工艺可以兼顾解决水汽系统的腐蚀问题及规避高氧处理潜在风险;高压加热器疏水加氧能够快速显著降低铁腐蚀产物含量,尤其是悬浮铁含量,加氧运行后高加疏水铁质量浓度<1μg/L;空气是高加疏水加氧最为安全的介质,对水汽品质(氢电导率、pH值等)的影响可忽略不计。

火电厂锅炉给水加氧处理技术研究

介绍火电厂锅炉给水加氧处理技术的历史、现状和基本原理,说明直流炉和汽包炉给水加氧处理的有关控制条件和技术、经济效益评定指标和方法,并讨论给水加氧处理对热力系统疏水段和蒸汽段的影响。

国华太仓发电厂超临界机组直流锅炉给水加氧处理实践

对国华太仓发电有限公司(太仓发电厂)2×630MW超临界机组直流锅炉压差高且上升快的原因进行分析,确认原给水采用的全挥发处理工艺不适宜该机组。对此,通过试验调整,最终确定给水采用加氧处理,处理后水汽系统的含铁量大幅度降低,省煤器入口给水含铁量降至1.0μg/L以下,高压加热器疏水含铁量也小于1.0μg/L;与此同时,锅炉压差稳定在一相对较低的水平。实践表明,超临界机组直流锅炉给水宜采用加氧处理工艺。

锅炉给水加氧处理的实践

文章对北仑电厂1号机组的加氧处理进行了总结,指出了加氧处理优点和存在的不足。

锅炉给水加氧处理技术研究及应用分析

介绍了锅炉给水加氧处理技术的发展概况及其应用,重点阐述了该技术的基本原理和应用条件以及实际应用中需要注意的事项等等,最后通过和AVT技术比较得出了该技术使锅内沉积物量减少、腐蚀损坏降低、炉管和加热器压降快速升高问题得到了解决、锅炉清洗频率降低、凝结水净化装置运行周期延长、给水管道FAC大有改善。该技术投资低、直接经济效益可观,可延长锅炉设备使用寿命,使机组安全稳定性和等效可用率提高。

锅炉给水加氧处理优越性分析及探讨

文章分析和探讨了锅炉给水加氧处理。指出,传统的锅炉给水AVT(R)(还原性挥发处理)技术是尽量降低给水的含氧量,并加入氨提高水汽系统的pH值,防止金属材料的腐蚀,但机组仍存在汽水系统的铁含量偏高,凝结水精处理运行周期较短等诸多问题;而当锅炉给水采用CW T(Com b ineW ater T reatm ent联合加氧处理)技术,一定浓度的氧不但不会造成碳钢的腐蚀,反而能使碳钢表面形成均匀致密的双层结构的保护膜,使热力系统金属材料腐蚀得到有效抑制和减缓,相比AVT(R)技术有诸多优越性。

给水加氧处理在800MW机组上的应用

介绍绥中发电有限责任公司2台800 MW超临界机组在不进行化学清洗,直接由全挥发处理工况转换为加氧处理工况的工业试验过程及在正常运行情况下加氧工况的实施、运行维护、水质异常处理、锅炉停备用保护状况。

600MW机组加氧处理转换过程

分析了一台600MW机组的加氧处理转换过程,明确了转换前的工作。整个系统的转换时间约4天,加氧初期水汽系统的电导率上升,氧量平衡后,水汽系统的电导率和含铁量大大降低,省煤器入口给水铁含量从16μg/L降低至小于4μg/L,其它水汽样的含铁量也降低至小于5g/L,后期给水的pH值调节至8.4～9.0,加氧转换取得成功。

给水加氧处理对过热器高温氧化皮生成影响的试验研究

以某超临界660MW机组为例进行了给水加氧处理试验,测量比对加氧前后过热器氧化皮的生长速率,并对氧化皮结构、成分的变化进行分析。结果表明,给水加氧处理并未加快T23和T91材质过热器氧化皮的生成速度及促进其脱落,但对TP347H材质的过热器,加氧处理具有促进其氧化皮剥离的作用。因此,采用给水加氧处理的关键是控制机组起、停时的温度以抑制加氧后不锈钢氧化皮的大量脱落。

采用给水加氧处理抑制流动加速腐蚀

分析伊敏电厂2号俄制K 500 23.5 4型汽轮机组高压加热器盘管腐蚀泄漏的原因,认为主要由流动加速腐蚀(FAC)引起。为此,采用给水加氧进行了处理,成功地抑制了 FAC,使炉前给水铁含量由5.22μg/L降至1.52μg/L,高压加热器腐蚀泄漏问题得以解决。

660 MW超超临界直流锅炉给水全保护加氧处理技术的应用

从某电厂两台660 MW超超临界机组给水全挥发处理(AVT)存在的问题入手,分析了该技术造成的受热面沉积速率高、锅炉压差大、汽轮机氧化铁沉积、高加流动加速腐蚀(FAC)等问题的原因;介绍了该机组应用的给水全保护自动加氧(FPOT)技术的工艺流程,并评估该机组加氧稳定运行后高加疏水加氧效果、汽水系统含铁量及凝结水精处理运行周期变化;总结全保护自动加氧(FPOT)的优越性并提出了运行及维护建议,以期为同类型机组给水加氧处理提供借鉴。

超临界空冷机组给水高pH值加氧处理化学工况的控制与优化

以河北国华定洲发电有限责任公司(定洲电厂)3、4号超临界660MW空冷机组为对象,从控制CO2对系统的影响、高温条件下阴树脂寿命、精处理设备选型以及空冷凝汽器防腐蚀化学监督等方面总结了超临界直流锅炉给水高pH值加氧处理化学工况的控制与优化。采用高pH值加氧处理方式后,锅炉压差明显降低,凝结水中铁含量维持在10～20μg/L之间;粉末树脂过滤器除盐和CO2的能力较差,夏季气温高时不宜退出混床,应加强空冷凝汽器的喷水减温,降低温度对阴树脂的影响;应根据日常凝结水中铁含量的监测数据和DHACI腐蚀指数评判法评估空冷凝汽器的腐蚀状态。

锅炉给水加氧处理的分析及应用

本文主要对锅炉给水氧化性全挥发处理改为加氧处理进行了分析总结,并以天津华能杨柳青热电有限责任公司四期工程2×300MW亚临界汽包炉给水运行工况为例,详细介绍了给水加氧处理方式的改进情况及应用效果,对于同类锅炉的给水加氧处理提供一定的参考。

浅谈电厂锅炉补给水防腐问题和加氧处理技术

结合当前电厂锅炉在补给水处理环节中防腐问题进行论述,重点介绍加氧处理技术,并提出了相应的改进措施和建议,以供大家探讨。

超临界机组加氧处理对氧化皮生成和剥离的影响

国华盘山发电有限责任公司1号、2号机组给水采用加氧处理,累计运行时间长达10年未发生过因氧化皮脱落引起的堵管、爆管事故。对这2台机组锅炉过热器和再热器的氧化膜及氧化皮生成情况进行检查,发现差别较大。通过分析,找出了氧化皮产生及剥离的原因:(1)氧化皮是金属在高温水汽中发生氧化的结果,氧化所消耗的氧来源于水汽本身,而非溶解在水汽中的分子氧,也即给水加氧对氧化皮的生成影响不大;(2)再热器管的氧化皮有一定程度的剥离,主要与锅炉燃烧工况、机组起停时温度升降速率以及所用材质等因素有关。同时,给出了防止氧化皮产生的措施。

超临界机组给水加氧处理技术

大唐三门峡发电有限责任公司的3#机组给水早期采用还原性全挥发处理方式,存在流动加速腐蚀,机组投运不到2年,水冷壁垢量就接近化学清洗标准,现在改用给水加氧处理技术.介绍给水加氧处理技术,分析应用效果.与还原性全挥发处理方式比较,加氧处理技术具有锅炉受热面结垢速率低、化学清洗周期短、精处理混床运行周期长、自用水率低以及化学加药量小等优点,提高了机组运行的经济性和安全性.

SA-210C和15CrMoG在给水加氧处理工况下的氧化特性研究

目的研究给水加氧工况下溶解氧浓度对锅炉金属氧化行为的影响,获取给水加氧处理的最佳溶解氧浓度。方法以高压釜模拟发电厂高温高压水汽环境,在不同氧浓度下对SA-210C和15CrMoG试片进行高温氧化,分别绘制两种材料的时间-增重曲线,并拟合氧化动力学方程,研究了加氧处理对材料氧化动力学规律的影响。通过电化学阻抗法测试得到极化阻抗R_p和氧化膜电容Q_f,结合SEM结果分析了氧化膜的结构。通过伏安扫描得到了氧化膜中Fe(II)和Fe(III)的还原峰高,结合XRD测试分析了氧化膜的物相组成。结果SA-210C和15CrMoG在50μg/L溶解氧下氧化30 d后的增重分别为1.714 g/m^2和1.804 g/m^2,加氧处理时,两种材料的极化电阻均达到了10~6?·cm^2量级,比无氧时高1个数量级,氧化膜结构更加致密。加氧处理时,SA-210C氧化膜为Fe_3O_4,15CrMoG氧化膜为Fe_3O_4+Fe_2O_3。结论SA-210C和15CrMoG的高温氧化行为符合?m=kt^a规律,加氧处理显著加速了SA-210C初期氧化膜的生长,但抑制了后期的氧化速率。加氧处理主要影响15CrMoG氧化膜的初期生长速率,对后期氧化动力学行为的影响较小。SA-210C和15CrMoG的最佳加氧浓度均为50μg/L。