冻融温度区间对砂岩声发射特性的影响

为探究冻融作用对砂岩物理力学特性及内部破裂损伤规律的影响,对砂岩开展不同温度区间的冻融循环试验,并对冻融损伤岩石进行单轴加载作用的声发射试验,研究冻融温度区间对岩石物理力学参数及声发射特性的影响。结果表明:随着冻融循环温度区间增长,质量损失率和纵波波速变化率整体上呈先陡后缓的上升趋势,砂岩的峰值强度不断下降且峰值应变逐渐增加,单轴抗压强度和弹性模量逐渐减小,且同一冻融温度区间对弹性模量的影响较单轴抗压强度更为显著,泊松比呈现逐渐增长趋势;声发射振铃计数及累计振铃计数呈现逐渐增长趋势,沉寂期逐渐变短,声发射分布时间范围减小,峰值频率呈现向低频发展的趋势。研究成果为寒区岩体工程稳定性预测提供实验依据。

地铁区间隧道速度场温度场特性研究

综合运用缩尺模型试验、现场监测和SES数值模拟三种研究方法,分析研究地铁区间隧道速度场和温度场的特性。分析模型试验数据得到区间最大风速表达式和区间断面最大风速的滞后性。结合模型试验与数值模拟,研究得到列车匀速运行时,区间隧道风速基本不变;而列车变速运行时,区间各断面平均风速与时间成二次函数关系。通过现场监测和数值模拟等方法,分析得到地铁区间隧道温度场全天随时间变化可分为六个典型阶段;当车尾经过区间内某测点时,其温度最高。通过理论分析,建立了区间气温与壁温相互影响的数学模型,分析了不同季节区间气温和壁温的比较结果。

不同超低温温度区间冻融循环作用混凝土受压强度试验研究

通过混凝土经历3种温度区间(10℃~?40℃、10℃~?80℃和10℃~?160℃)的冻融循环作用试验,探讨不同的超低温温度作用区间对混凝土受压强度的影响。结果表明:经历不同超低温温度区间各种冻融循环作用次数的试件,上下限温度时加载的破坏形态虽基本上呈对顶锥状,但其破坏过程声响和破坏状况等不尽相同;经历超低温冻融循环作用混凝土的受压强度变化规律明显不同于遭受自然环境温度下冻融作用,各超低温温度区间的冻融循环作用影响也不同。下限温度较高温度区间的冻融循环作用初期,混凝土受压强度将提高,但之后随冻融循环作用次数的增加呈波动状的恶化态势;不同超低温温度区间的混凝土单次冻融循环作用损伤指标和累积冻融循环作用损伤指标存在明显的差异。对于下限温度较高的温度区间,下限温度时它们经历较多次冻融循环作用后仍为正值,而下限温度较低的温度区间则经历数次冻融循环作用后便始终为负值,表明混凝土累积损伤较前者严重。这些结果可为可靠地进行液化天然气储罐类混凝土结构设计提供参考。

熔体超声处理温度区间对镁合金凝固组织的影响

在镁合金的凝固过程中,分别采取液相线以上处理、液相线以下处理和连续处理三种方式进行熔体超声处理,研究不同温度区间内超声作用下凝固组织的细化机制。实验结果表明:声空化的过冷形核作用可降低起始形核温度、提高形核率和凝固速度,声流的搅拌作用则可使温度场均匀,加快结晶潜热的释放,从而细化初生α-Mg晶粒。连续处理方式在超声的有效作用温度范围内全程进行处理,其细化效果优于液相线以上和液相线以下处理方式,可将AZ91D镁合金的平均晶粒尺寸由220μm降至约51μm,AZ31B镁合金的平均晶粒尺寸由300μm降至约113μm。

不同超低温温度区间冻融循环作用混凝土弹性模量软化性能试验研究

通过混凝土经历10℃^-40℃、10℃^-80℃和10℃^-160℃等3种典型的超低温温度区间冻融循环作用试验,探讨不同的温度区间和冻融循环作用次数对混凝土弹性模量的影响。结果表明,随冻融循环作用次数的增加,上限温度时因冻融损伤累积使混凝土的弹性模量呈逐渐软化趋势,其中下限温度较低温度区间的变化趋势最为明显;下限温度时因混凝土内孔隙水结冰使混凝土弹性模量呈先增大后减小趋势,且较上限温度时的变化幅度更大。不同温度区间的混凝土相对弹性模量差以及上下限温度时单次冻融软化指标和累积冻融软化指标均存在明显的差异且变化规律较为复杂。该文还由试验结果拟合出混凝土相对弹性模量与超低温冻融循环作用的温度区间和次数间的关系式。所获得的这些结果可为LNG储罐类混凝土结构的设计和安全性能评估提供参考。

不同温度区间内污泥热解气固相产物特征

对城市污水污泥（简称污泥）进行工业分析和热重分析，考察污泥的基本组成和热重特性；采用气相色谱（GC）检测了不同热解温度区间内污泥热解生成的气体产物成分，并利用SEM和BET分别分析了不同热解终温下裂解炭的形貌特征和比表面积。结果表明：污泥热解可以分为水分析出阶段、挥发分析出阶段和焦炭化阶段；不同热解温度区间内污泥热解气体产物的组成有很大差别，热解温度350℃后H2在热解气中的含量快速增加，CH4含量在350～450℃时达到最大值，而CO主要在热解温度为350～750℃时生成，CO2含量随着热解温度的增加迅速下降；随着热解终温的不断升高，裂解炭结构变得越来越疏松，比表面积也随之增大，750℃达到最大值55 m2·g-1。

293～347K温度区间二甲醚饱和蒸气压的实验研究

为了给二甲醚作为替代燃料和制冷剂的研究提供基本物性数据 ,对 2 93 7762～ 3 47 464 3K温度区间的二甲醚饱和蒸气压进行了测量 ,其中实验结果的温度不确定度小于± 2mK ,压力不确定度小于± 0 7kPa .同时 ,利用获得的实验数据拟合了一个新的Wagner型二甲醚饱和蒸气压方程 ,新方程与实验结果的平均偏差为 0 0 2 3 % ,最大偏差为 0 0 96% ,适用温度范围为 2 93～ 40 0K .

不同超低温温度区间冻融循环作用混凝土峰值应变软化性能试验研究

通过混凝土经历10^-40、10^-80、10^-160℃等3种典型的超低温温度区间冻融循环作用试验,探讨不同的温度区间和冻融循环作用次数对混凝土峰值应变的影响。结果表明,经历不同温度区间冻融循环作用混凝土上下限温度时的混凝土峰值应变变化趋势不同。随冻融循环作用次数不断地增加,下限温度较低温度区间的混凝土峰值应变将不再增加而呈减小趋势。但各温度区间混凝土下限温度时的混凝土峰值应变因混凝土内孔隙水结冰均比其上限温度时大;不同温度区间的混凝土相对峰值应变差以及上下限温度时单次冻融软化指标和累积冻融软化指标均存在明显的差异且变化规律较为复杂。由试验结果拟合出混凝土相对峰值应变与超低温冻融循环作用的温度区间和次数间的关系式。所获得的这些结果可为LNG储罐类混凝土结构的设计和安全性能评估提供参考。

韧-脆转变温度区间内焊接接头断裂韧度预测

首先对采用同种焊接材料施焊的X80及X6 5管线用钢焊接接头 ,在韧脆转变温度区间测试了其断裂韧度 ,试验研究了强度匹配、试样几何形式对接头断裂行为的影响。然后根据局部法由标准三点弯曲试样的断裂韧度值 ,得出反映材料的脆性断裂控制参量m、σu,再根据该参量对同种接头及不同强度匹配接头双边裂纹拉伸试样的断裂行为进行了定量预测 ,当考虑韧脆转变温度区间内的延性裂纹扩展后 ,预测结果与试验结果相当吻合。表明 ,局部法能很好地描述材料的断裂行为。

对精铸模料熔点、凝固点、凝固温度区间的再认识

针对评定精铸模料性能指标中存在的一些疑惑或误解，通过实验研究和理论分析指出，对于非晶态树脂基模料不应以熔点（冷却线法或ＤＳＣ法）或滴点来代表熔化温度，而应以玻璃软化点（环球法）Ｔｓｈ代表熔化温度；不应以（冻）凝点或固相线温度（冷却线法）代表凝固点，而应以玻璃化点Ｔｇ代表凝固点。由冷却曲线法或ＤＳＣ法测出的凝固温度区间Ｔｌ～Ｔｓ，实际上只是模料中晶相部分的结晶温度区间，而不代表整个模料的凝固温度区间，Ｔｓｆ～Ｔｇ才是它的凝固温度区间。

喷钙脱硫温度区间分析及煅烧产物水合活性实验

实验分解CaCO3，并进行CaO脱除SO2适宜温度区间的热力学分析和计算，结合CaO的水合活性实验研究，得出了炉内最佳的喷钙脱硫温度为950℃，适宜温度区间为846-1491℃．

Zr基大块非晶合金在过冷温度区间的静液挤压塑性变形研究

通过Gleeble1500热模拟试验,选择纯铁作为挤压包套材料,然后对非晶合金在663K、应变速率8.9×10-1s-1的条件下进行了静液挤压。Zr非晶合金产生了塑性变形,但没有发生均匀粘滞性流动,而是断裂成两段。样品断口上随机分布着充分与未充分发展的“脉纹”状切变带,断面上并且出现了类似流动熔体凝固后的特征结构。高应变速率变形条件使非晶合金产生的非均匀流变,以及静液挤压时纯铁先于非晶合金的流动变形是造成非晶合金断裂的主要原因。挤压态非晶合金的过冷温度区间减小,热稳定性有所降低。

快速获得7055铝合金淬火敏感温度区间的新方法及机理

采用一种省时、节约资源的变温热处理(ATHT)新方法,基于硬度与电导率,获得喷射沉积7055铝合金的淬火敏感温度区间。此外,通过透射电子显微镜(TEM)表征ATHT期间的显微组织演变。研究表明,7055合金的ATHT是一个溶质原子随着温度的升高而析出和再溶解的过程。当温度达到200℃时,合金的硬度急剧增加,电导率适当增加。随着温度升高到400℃以上,电导率从峰值迅速下降,表明溶质原子回溶加速,同时,在基体内η’强化相逐渐转变成η平衡相。通过对硬度曲线和电导率曲线的分析,得出当前合金淬火敏感性温度范围为200~400℃,这与传统分级保温法测得的结果一致。

ABS线性增压可控温度区间的研究

针对防抱制动系统（ABS）低温环境下线性增压失效问题,通过阀芯的受力分析,推导了阀口开度自稳定条件;利用电磁场和流场的数值模拟,分析了环境温度对增压阀电磁力和流体作用力的影响;结果表明,要满足阀口开度自稳定条件,确保线性增压,ABS的可控温度区间为-17~120℃;利用HCU性能试验台对ABS的实测验证了仿真结果。

控轧温度区间对含Nb热轧多相钢组织和性能的影响

以含Nb微合金化试验钢为研究对象,通过3个不同精轧温度区间的轧制+层流冷却、空冷、超快冷的TMCP工艺获得了含有铁素体、贝氏体、马氏体以及少量残余奥氏体的显微组织.分析了控轧温度区间对含Nb微合金化试验钢显微组织和力学性能的影响.结果表明,在控冷工艺参数相近的情况下,随着精轧开轧温度和终轧温度的降低,试验钢的抗拉强度减小,屈服强度、延伸率和强塑积增大.其中采用850～800℃的温度区间精轧+层流冷却、空冷、超快冷的TMCP工艺时,试验钢的屈服强度、延伸率和强塑积分别达到了513MPa,35%和25235MPa.%的最大值.

液体饱和蒸气压测定实验中温度区间的探索

大学物理化学实验课程中普遍开设液体饱和蒸气压测定的实验。在该实验中,温度区间是非常重要的实验参数,选择合适的温度区间有利于获得更准确的饱和蒸气压和摩尔汽化热数据。本文以学生实验中普遍采用的纯液体(水)为例,在较宽的温度区间范围内采用静态升温法测定其饱和蒸气压,计算出相应的摩尔汽化热,并对数据误差和误差来源进行了分析讨论,初步得出了水的饱和蒸气压测定实验的最佳温度区间(20~60℃)。

超声处理温度区间对镁合金凝固组织的影响

研究了超声处理温度区间对AZ91D和AZ31B镁合金凝固组织的影响,探讨了功率超声细化镁合金凝固组织的机理。试验结果表明,镁熔体经超声处理后,凝固组织均有显著细化,其中超声连续处理对镁合金的细化效果最好。

不同气氛和温度区间造纸法再造烟叶基片热裂解产物研究

为研究不同气氛(氮气和空气)、不同温度区间(300~500℃,300~ 700℃,300~900℃)对造纸法再造烟叶基片热裂解产物成分及其总量的影响,采用固相微萃取、吸附解附和气相色谱-质谱联用法进行分析,结果表明:1)在氮气和空气气氛下,基片在300~700℃和300~900℃温度区间内的热裂解产物种类均明显多于300~500℃温度区间,且产生了大量稠环芳烃、烯烃类物质,烟碱只在300~500℃区间检出,糠醛和新植二烯在不同温度区间的含量均较高;2)在相同温度区间内,在空气气氛下,相对分子质量较小的巴豆醛、2-甲基-呋喃、糠醛等重要热裂解产物的释放量均高于氮气气氛下的释放量,醇类物质的相对释放量增大,且空气中氧气的存在促进基片组分的充分燃烧,致使其热解产物的总量降低.

低脆性温度区间冷却速率对AH36钢连铸坯热延展性的影响

为改善AH36钢连铸坯角部横裂纹现象,以Gleeble-3800热模拟机为试验设备,研究连铸坯在低脆性温度区间不同冷却速率连续冷却时的热延展性,并借助扫描电镜-能谱仪(SEM-EDS)、金相显微镜(OM)对试验钢的断口显微组织进行分析表征,研究了冷却速率对AH36钢连铸坯角部横裂纹的影响规律和显微组织演化。结果表明:提高低脆性温度区间连铸坯的冷却速率,能够增强其抗裂纹敏感性,通过改变低温脆性区间的冷却速率能控制连铸坯表面裂纹敏感性;以10℃/s的冷却速率冷却时,连铸坯具有较好的热延展性,试样825℃断面收缩率为67.02%,断口呈杯锥状,剪切唇明显,断口表面凸凹不平,有较深的韧窝存在,且内部晶粒大小约16.81μm,显微组织均匀。

全球气候变化背景下应用温度三区间理论对郑州地区夏玉米高温热害规律研究

在全球气候变化背景下,中国气候自20世纪80年代开始明显变暖,并且北方增温更甚于南方,而这对于农作物的生长发育进程有着重大影响。玉米作为我国最重要的粮食作物之一,其产量对于国家粮食安全有着重要意义。而黄淮海地区,是我国夏玉米种植面积最大的区域之一,随着全球气候变化,黄淮海地区气温在50年(1958年-2007年)来处于上升趋势,这也加重了该地区夏玉米遭受高温热害的程度。本文以夏玉米温度三区间理论中的两个指标GDDbase,opt、GDDbase+为基础,以黄淮海地区河南省郑州市为例,对当地夏玉米在抽穗开花期、灌浆结实期所受高温热害程度进行研究,并得出以下结论:50年间(1958年-2008年),郑州地区夏玉米在其抽穗开花期、灌浆结实其所受高温热害程度趋于增加,且后者无论从高温热害的增加趋势及严重程度上均要高于前者。