南沙软土的水泥配比试验研究与应用

水泥土搅拌桩在处理南沙软土中广泛使用,为了对南沙地区广泛使用的水泥土搅拌桩进行使用性分析,特进行南沙软土的水泥配比试验研究,并把按相应的配合比设计的水泥土搅拌桩用在南沙软土的工程处理中,通过取样试验分析,得出水泥土搅拌桩对南沙软土的工程处理效果显著。

矿渣与水泥固化广州南沙软土试验研究

利用矿渣与水泥混合固化剂对广州南沙软土进行固化处理。通过直剪试验、无侧限抗压试验对固化土样进行了力学性能研究,得出固化土体的内摩擦角、黏聚力、无侧限抗压强度随固化剂中矿渣掺入比及龄期的变化关系。通过电子显微镜观测和X射线衍射技术研究不同配比下固化土样的矿物组成及微观结构特征。研究结果表明:固化土的内摩擦角、黏聚力和无侧限抗压强度均随矿渣占固化剂比例的增大而增大,其中黏聚力增长最明显;混合固化剂的最优配比为矿渣占固化剂比例为60%;矿渣占固化剂比例越高,固化土的后期强度增长越快。这与加固土体的微观结构和矿物组成成分中的水化产物有关。

广州南沙软土地基基础事故浅析

在阐述广州南沙地区水文地质及地基工程的基础上,对广州南沙区近期开发中发生在软土地基上的几起典型工程事故进行介绍,结合地质条件与软土的工程特性,分析讨论上述事故以及产生的原因,并提出有关设计建议和防治措施。

石灰与水泥固化南沙锌污染软土试验研究

利用石灰与水泥混合固化剂对广州南沙锌污染淤泥进行固化/稳定处理.通过无侧限抗压强度试验和淋滤试验分别对固化土体的力学性能和锌离子浸出率进行研究,得出无侧限抗压强度随固化剂中石灰掺量和龄期的变化关系及石灰掺量与锌离子浸出量之间的变化关系;通过扫描电镜研究了不同配比下固化土样微观结构特征.研究表明:随着石灰掺量的增加,固化土体强度随龄期和石灰掺量均有较大提高,同时锌离子浸出质量浓度有大幅度降低;其中15%水泥+10%石灰修复3 000 mg/kg以下锌污染土锌离子浸出率为零.综合来说,H2(15%水泥+10%石灰)固化修复效果较好,这与固化土体的微观结构中的水化产物有关.

聚丙烯纤维与水泥固化广州南沙软土的试验研究

为了改善水泥固化软土存在的不足,采用聚丙烯纤维-水泥对广州南沙软土进行固化,分析探讨了纤维水泥固化土的受压破坏方式以及纤维掺量、纤维长度、水泥掺量、龄期对纤维水泥固化土无侧限抗压强度的影响。试验结果表明：在水泥土中掺入纤维能在一定程度上提高其无侧限抗压强度,且在一定范围内,无侧限抗压强度随纤维掺量和纤维长度的增加而增大;纤维水泥土中水泥的最优掺量为12%;纤维水泥土的无侧限抗压强度随着龄期的增长而增大,并且早期强度增长较快,后期增长较慢并趋于稳定;纤维能增加水泥土的抗拉强度,减少水泥土试样破坏时的裂缝宽度和数量,改善它们的脆性破坏形式。

南沙地区软土的固结试验研究

主要针对南沙软土在荷载作用下表现出的变形与时间的关系进行试验研究,通过测定不同压力下的变形量,进一步推求出各级压力下的孔隙比、压缩系数等参数,通过对这些参数的分析,探寻南沙软土的固结规律,以期对南沙软土地基的加固处理提供理论依据和实用参考,以便更好的指导工程实践。

广州南沙地区软土采用水泥和粉煤灰固化试验研究

通过室内试验,研究广州市南沙地区软土采用水泥和粉煤灰加固力学特性。考虑水灰比、水泥粉煤灰混合固化剂掺量、粉煤灰掺量的变化对固化土无侧限抗压强度的影响,建立固化土强度-龄期一系列函数公式。研究显示:水泥起到提高固化土强度的主要作用,粉煤灰的掺量应有所限制;对于不同的混合固化剂配比,有各自的最佳水灰比。水灰比小于0.5,加大混合固化剂掺量不能显著提高固化土强度。广州南沙软土采用水泥粉煤灰搅拌桩加固,混合固化剂掺量取15%~18%,粉煤灰掺量取20%~30%,水灰比取0.53左右,比较合理。

滨海盐渍土的强度特性试验与机理分析

为深入研究滨海盐渍土等特殊黏土的不良工程特性产生的物理化学机制,结合中国交通建设股份有限公司在科威特Bubiyan岛的海港盐渍土软基加固工程现场的盐渍土地基开展试验研究。通过十字板剪切试验、三轴试验、直剪试验、液塑限试验与成分分析、电化学特性等物理化学试验,探讨在水的作用下由可溶盐离子引起的土颗粒表面微电场的变化对盐渍土抗剪强度的影响,并与广州南沙软土的工程特性进行了对比。试验及分析结果表明,自然成因、可溶盐含量和颗粒表面电荷密度是两者在强度特性上产生差异的重要原因,同时也是科威特滨海盐渍土具有低强度、低液塑限等宏观不良工程特性的主要因素,对滨海盐渍土强度特性的研究为指导该项目的软基处理方案提供了实验参数与理论基础,并为滨海盐渍土地区的地基处理提供了有益的参考。

广州南沙某深厚软土区综合管廊基坑变形破坏分析

粤港澳大湾区为中国经济活力最强的区域之一,在国家发展大局中具有重要战略地位。由于该区域广泛分布海积相和海陆交互相深厚软土,给工程建设带来了诸多困难,甚至造成巨大经济损失和人员伤亡。通过对广州南沙某基坑进行理论计算和数值模拟,结合对监测资料的详细分析,探讨广州南沙某深厚软土区综合管廊基坑破坏发生的成因和变形特征,所得结论如下:本基坑失稳破坏模式属于踢脚破坏和倾倒破坏的组合破坏模式,以踢脚破坏为主,基坑破坏位置桩顶水平位移整体向右,产生这种现象的原因是由于大型运输车辆在基坑左侧行驶,引起基坑单侧超载;受横撑的约束作用,基坑桩顶水平位移和竖向位移在基坑破坏前位移仍然比较小,不能有效的反映基坑的变形和安全情况,因此要重视基坑深层水平位移监测;深层水平位移最大位置主要集中在基坑深度6~11 m,基本处于基坑底部以下;深层水平位移的变形范围达到18 m左右深度,表明基坑开挖引起的支护桩变形影响范围达到坑底以下12m,变形影响深度和基坑深度的比值为3;基坑进行回填之后基坑位移明显收敛,表明回填可以有效抑制基坑变形的扩展,避免连续性破坏。

极细颗粒黏土渗流特性试验研究

为深入研究极细颗粒黏土的渗流特性,采用可调节水头高度的常水头渗透试验装置,利用不同离子浓度的孔隙液和蒸馏水,分别对极细颗粒人工土和广州南沙天然软土进行渗透试验。试验结果显现土体渗流的2个重要的特性,一是随着孔隙液离子浓度的增大,试样的渗透系数随之增加;二是随着水力梯度的降低,对于不同离子浓度的孔隙液情况,试样的渗透系数出现增大或者减小的"异常"现象。试验结果和机制分析认为,土颗粒表面电荷的微电场作用和渗流孔隙的微尺度效应是影响极细颗粒黏土的渗流特性的重要原因,而颗粒比表面积、表面电位、孔隙液离子浓度和孔隙尺度则是改变渗流特性的重要影响参数。对上述2个渗流特性分别采用"微电场效应"和"微尺度效应"作出解释,其中对软土渗流"异常"现象的真实原因仍需要更多的试验和进一步的研究探讨。