压力容器用14Cr1MoR钢奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀仪测定了14CrlMoR钢（/%：0.01C,0.66Si,0.80Mn,0.006P,0.003S,1.72Cr,0.31Mo,0.01Nb）的临界点及连续冷却转变曲线并研究了冷却速度对试验钢的组织及显微硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,试验钢的转变组织为铁素体和珠光体;2~5℃/s时,试验钢得到铁素体、珠光体以及少量粒状贝氏体的混合组织;10℃/s时,试验钢组织为铁素体和粒状贝氏体;15~20℃/s时为板条贝氏体组织;25~50℃/s时,该钢得到板条贝氏体和马氏体的混合组织。

压力容器14Cr1MoR封头热处理工艺及性能试验研究

研究了压力容器14Cr1MoR封头的热处理工艺,结果表明:高温天气下,采用通常的空冷正火工艺已不能保证14Cr1MoR中厚板封头的力学性能,该工艺下,试板组织分布不均且相对粗大,铁素体(F)和珠光体(P)各自成团析出,铁素体组织被分割,其晶界上布满P,这种组织结构造成试板力学性能特别是冲击韧性较差。采用风冷和喷淋的冷却方式均可以实现对热处理工艺的改进,但风冷后试板的冲击韧性仍较差;喷淋冷却后试板的F、P组织较细且分布均匀,其抗拉强度、冲击韧性均能满足设计要求,综合力学性能得到了质的提升,该种工艺可以保证高温天气下中厚板封头的制造质量,对于实际生产具有重要意义。

14Cr1MoR制压力容器制造的关键点控制

针对14Cr1MoR材料的性能特点,介绍了由该材料制造的设备的材料控制、焊接、热处理、无损检测等关键点。

14Cr1MoR制临氢压力容器焊接工艺评定理化试验项目探讨

将14Cr1MoR制临氢压力容器技术条件中有关焊接工艺评定理化试验项目要求的内容,与国内外相关标准、规范进行了对比和分析,对其中的一些不合理之处给出了个人建议,为设计人员和焊接技术人员提供了有益的参考。

压力容器用12Cr2Mo1R钢150mm超厚板热处理对组织和性能的影响

试验用12Cr2Mo1R钢(/%:0.08C,0.07Si,0.45Mn,2.16Cr,0.95Mo,0.18Ni,0.14Cu,0.015A1,0.015Sn)经电弧炉-300 mm×2 000 mm电渣重熔扁坯轧制成150 mm厚板(开轧1 145℃,终轧850℃)。通过热模拟试验和温度场的有限元仿真得出12Cr2Mo1R钢的静态连续冷却转变(CCT)曲线和超厚板表面、厚度1/4处和1/2处(心部)的冷却温度曲线。热轧板经916℃226 min正火,698℃240 min回火后,钢板1/4厚度处为贝氏体+少量铁素体,1/2厚度处为贝氏体+铁素体,其力学性能-屈服强度464 MPa,抗拉强度585 MPa,伸长率22%,符合供货要求。

大型14Cr1MoR+NS1102复合板压力容器制造工艺研究

14Cr1MoR+NS1102复合板目前已广泛应用于多晶硅及核电行业中,由于14Cr1MoR材料具有一定的淬硬倾向,焊接过程中容器产生冷裂纹,因此14Cr1MoR和14Cr1MoR+NS1102这两种材料从订货、焊接、焊后热处理、到最后的无损检测均是制造加工的难点;本文通过对原材料的控制,焊接工艺评定,焊后热处理及无损检测等制造的全过程进行研究,得到整个制造工艺各个阶段的控制关键点。

14Cr1MoR钢控轧和直接淬火工艺研究

研究控制轧制和直接淬火相结合生产14Cr1MoR压力容器钢的工艺。结果表明奥氏体再结晶区变形时,单道次变形量越大则再结晶进行得越充分,再结晶后的晶粒就越细。奥氏体未再结晶区总变形量增大则奥氏体晶粒内形变区域增多,从而使马氏体形核点增多,淬火后得到细板条马氏体组织。该钢种控轧后有足够高的温度进行直接淬火,经高温回火得到细小回火索氏体,机械性能优良。

14Cr1MoR+410S复合钢板焊接工艺探析

在详细分析焦炭塔14Cr1MoR+410S复合钢板焊接性的基础上,制订了合理的焊接工艺,并通过焊接工艺试验验证其正确性。这说明所制订的焊接工艺能有效防止裂纹,获得性能良好的焊接接头,从而确保了焦炭塔制造质量。

国产14Cr1MoR钢板的性能研究

通过对国产 1 4Cr1MoR钢板制造压力容器不同热处理工艺以及产品力学性能的研究和分析 ,为今后国产1

2.25Cr1MoR容器用钢室温和服役温度下力学性能的测定

采用了拉伸、冲击试验对2.25Cr1MoR容器用钢在室温和服役温度下的力学性能进行了研究。结果表明,通过不同处理工艺条件,找出了其强韧性匹配的最佳回火温度为730℃。

焦炭塔用14Cr1MoR钢的焊接

冷裂纹和再热裂纹是14Cr1MoR钢焊接时主要问题之一。150万t延迟焦化装置的核心设备焦炭塔的焊接过程中，通过合理选用焊接材料知确定焊前预热温度，严格控制焊接工艺参数、焊后消氩和焊后消应力热处理等措施，有效地防止了焊接冷裂纹的产生。并使焊接接头性能满足了设计的要求。

14Cr1MoR钢制大型焦炭塔的整体热处理

介绍了4台材质为14Cr1MoR、规格为φ9 800 mm×37 001 mm×(30/32/34/38/42)mm的焦炭塔现场组焊后整体进行热处理的工艺、热处理过程中的防变形措施以及其他应注意的问题。

舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程

14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用。针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋势、实物质量水平和供货业绩,对舞钢生产14Cr1MoR类钢板的市场推广和应用具有积极意义,可供设计院和下游制造厂在设计选材时参考借鉴。

热处理工艺对14Cr1MoR钢K_(IC)~J和da/dN的影响

分析了不同热处理工艺对14Cr1MoR钢断裂韧度KJIC和亚临界扩展速率da/dN的影响.结果表明:经730℃回火后14Cr1MoR钢的断裂韧度KJIC有较明显的提高,裂纹扩展速率da/dN则无明显变化.

14Cr1MoR+410S复合钢板的工艺试验

在分析焦炭塔14Cr1MoR+410S复合钢板焊接性的基础上,制定了合适的焊接工艺,并进行了焊接工艺试验,能有效防止裂纹的产生,获得满意的焊接接头,确保了焦炭塔制造质量。

国产14Cr1MoR钢的焊接

为发展我国的民族钢材工业,我公司焊接研究所对舞阳钢厂研制的一种新型高韧性14Cr1MoR钢的焊接性和焊接接头性能进行了试验研究,为今后大力推广此材料的应用提供了科学依据,并提出与14Cr1MoR钢相匹配的焊接材料国产化将是摆在国内众多焊材生产厂家面前的一个关键的攻关课题。

14Cr1MoR钢136 mm特厚板极限低温冲击韧性

为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0^-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150~173 J和19.5~97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。

14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后冷却方式对组织和性能的影响

通过控制奥氏体化后的冷却方式获得了14Cr1MoR(H)钢三种原始组织,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸和冲击试验机研究了组织对14Cr1MoR(H)钢力学性能的影响。结果表明,14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以风冷的方式冷却时获得板条贝氏体组织,以12℃/min控冷方式冷却时获得铁素体+粒状贝氏体组织,这两种组织690℃保温20 h时效处理前后抗拉强度均高于540 MPa、-10℃冲击吸收能量均不低于160 J;14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以2℃/min控冷方式冷却,获得铁素体+珠光体组织,抗拉强度为480 MPa,低于标准要求30 MPa,经时效处理,钢的-10℃冲击吸收能量从154 J降低至58 J。

热处理工艺对14Cr1MoR钢组织性能及腐蚀行为的影响

采用扫描电镜、透射电镜和电化学工作站,分析了控轧+回火、淬火+回火、正火+回火不同热处理工艺对14Cr1MoR钢显微组织、力学性能和腐蚀行为的影响。结果表明:控轧+回火和正火+回火后,试验钢的显微组织由多边形铁素体和贝氏体回火组织构成,但相比例不同。淬火+回火后,试验钢的显微组织为回火索氏体,该热处理工艺下的14Cr1MoR钢室温和高温强度最高,韧性最佳。耐蚀性能方面,淬火+回火态试验钢最佳;其次为正火+回火态试验钢;控轧+回火态试验钢最差。

14Cr1MoR钢板的研制开发

根据14Cr1MoR钢板的技术要求和公司的实际生产条件,制定出合理的成分设计和控制工艺,成功地开发出合格产品。