低碳钢Q235、管线钢L415和压力容器钢16MnNi在湛江高湿高辐照海洋工业大气环境下的初期腐蚀行为

通过失重分析、腐蚀形貌观察、腐蚀产物分析和电化学测试等方法,对油库常用金属材料低碳钢Q235、管线钢L415和压力容器钢16MnNi暴露在湛江实际真实大气环境中180 d的初期腐蚀行为进行研究。结果表明,大气中的Cl^(-)、SO_(2)和紫外辐照的协同作用加剧了油库常用材料的腐蚀。锈层成分显著影响钢材的腐蚀过程,在此环境下,3种材料服役相同时间时,发生的腐蚀差异主要是由于腐蚀产物的种类和含量造成的。由于低碳钢Q235锈层中含有较多的β-FeOOH、γ-FeOOH和Fe_(3)O_(4),导致其较高的腐蚀速率。

焊后热处理对核反应堆压力容器用16MND5钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、透射电子显微镜,通过拉伸、冲击和落锤试验等方法研究了焊后热处理温度和保温时间对16MND5钢的组织和力学性能的影响。结果表明:经模拟焊后热处理后16MND5钢的室温和350℃抗拉强度和屈服强度都呈下降趋势,且下降幅度随焊后热处理温度的升高和保温时间的延长而增大;焊后热处理时间的延长导致钢的冲击性能小幅度下降,焊后热处理温度对冲击性能的影响并不明显;焊后热处理后的钢基体中弥散分布的细小第二相粒子数量减少、尺寸增大,导致钢的强度降低。

压力容器钢16MnR在地震载荷下的低周疲劳性能

用模拟强震下的高应变低周疲劳及Ｅｌｃｅｎｔｒｏ地震波谱对常用压力容器钢１６ＭｎＲ的疲劳性能作了试验研究。

热处理对16MnDR低温压力容器钢板组织和性能的影响

试验探讨了16MnDR低温压力容器钢的热处理工艺对力学性能和微观组织结构的影响。结果表明,对热轧状态的16MnDR低温压力容器钢进行热处理,可以细化晶粒和改善组织,提高综合力学性能。910℃正火及910℃正火+620℃回火处理均可以得到比较理想的低温韧性,金相组织为均匀的铁素体+珠光体,断口形貌以低温冲击韧性较好的等轴韧窝为主。

16MnDR钢制低温压力容器的焊接工艺

针对16MnDR钢材材料特点及设备的服役要求,通过焊接材料、焊接工艺参数、质量控制措施等方面研究了16MnDR钢制低温压力容器的钨极氩弧焊、焊条电弧焊、埋弧焊3种焊接工艺,并对焊接接头的抗拉强度、硬度、冲击吸收功、焊缝完整性等方面进行了试验验证,证明这3种工艺的焊接接头性能满足GB 150—2016 《压力容器》、NB/T 47014—2011 《承压设备焊接工艺评定》等标准及设计文件的要求,成功应用于海洋石油平台氮气储罐的制造。

FCAW在16MnR(HIC)抗氢钢压力容器中的应用

介绍了将FCAW用于16MnR(HIC)钢压力容器的制造工艺。采用了高质量焊接材料和适当的焊接规范参数范围,焊接工艺评定试验结果完全满足产品制造技术条件要求;在产品焊接过程中,通过焊接操作和焊接工艺的控制,使焊缝通过100%的超声波探伤、射线探伤以及水压试验。

16MnDR钢低温压力容器焊缝返修裂纹产生原因分析

某16MnDR钢低温压力容器在焊缝返修后出现裂纹,采用宏观分析、残余应力测试、金相检验、显微硬度测试、微观分析等方法,对裂纹产生的原因进行了分析。结果表明:该16MnDR钢低温压力容器在焊缝返修后产生的裂纹为典型的焊缝金属液化裂纹。返修操作工艺控制不当,使得补焊处显微组织异常,补焊处硬度过高、残余应力过大,导致裂纹在封底焊道底部多层焊缝的层间位置产生。

石油化工压力容器用钢机械性能概率分布的研究

通过对石油化工压力容器用钢(16MnR)的高温机械性能试验,作出了其在300℃时的概率分布;找出了抗力均值与温度的关系;通过积分初步推导了16MnR的屈服极限的二维随机分布的概率密度函数:并运用这一结果给出了计算实例。为石油化工压力容器的可靠性设计提出了温度、机械性能均为随机变量时的二维设计模型。

16MnR钢压力容器焊接工艺

分析了16Mn R钢的焊接工艺性,介绍了16Mn R钢压力容器的焊接方法、焊接工艺、操作要领和焊后热处理及检测方法。

改善压力容器钢16MnR质量的研讨

本文对16MnR钢的质量问题,通过冶炼工艺方面的多年试验研究,事实表明:采用降铝并添加微钛和硅钙多元素代替用单元素铝的终脱氧制度,钢板经超声波探伤,合格率由原来的～20％提高到90％以上;采用内控化学成分组织生产,综合机械性能大为改善;严格控制浇铸工艺,钢坯裂纹与拉裂废品率大幅度降低。

薄规格16MnDR钢板轧制及热处理工艺研究

介绍了薄规格16MnDR钢板轧制及热处理工艺的研究,主要采用加热过程中均热段1280±20℃,轧制过程中控制粗轧开轧温度≥980℃、精轧终轧温度880±20℃,正火工艺为890±10℃,保温时间8-10min。生产结果满足国标GB/T 3531-2014要求(其中屈服强度≥315MPa,抗拉强度≥490 MPa,断后伸长率≥21%,-40℃冲击功≥47J),表明此工艺生产的16MnDR钢板具有良好的强韧性和综合力学性能。

电熔增材制造反应堆压力容器用16MND5钢的组织与力学性能

采用电熔增材制造技术打印了反应堆压力容器16MND5钢环件,并对其周向不同位置处的组织和性能进行了分析。结果表明:电熔增材制造反应堆压力容器16MND5钢环件的力学性能都满足RCC-M核电规范要求,强度和塑性均匀,没有明显尺寸效应,位错强化和弥散强化的综合作用使得材料的整体强度很高。周向3个位置的-20℃、0℃和20℃平均冲击吸收能量方差计算结果表明,在0℃时的平均冲击吸收能量没有明显的尺寸效应,而在-20℃和20℃时的平均冲击吸收能量有明显的尺寸效应,这与大尺寸铁素体或多边形状铁素体的存在,易成为裂纹扩展的通道有关。大量细小均匀分布的碳化物存在对冲击韧性有益,细晶强化作用显著提高材料的韧性,消除混晶则在现有的基础上进一步提升材料的冲击韧性。

16MnR钢板近焊缝裂纹的探讨

16MnR钢板是压力容器制造中十分常用的主体材料,在筒体纵向焊缝附近出现较大的裂纹需要加以重视。观察裂纹的形状,讨论可能发生的因素。期望同行关注。

16MnDR厚钢板焊接裂纹的分析与处理

16MnDR是石油化工机械行业常用的低温压力容器用钢,最低使用温度在―40℃,其材料含碳量较低,硫、磷含量较少,具有良好的焊接性。但如果在厚板焊接时,焊接工艺设计不合理,也会出现大量的焊接热裂纹。对34mm厚的16MnDR焊接工艺评定时出现裂纹,通过分析原因,提出了解决方法,及时修正了焊接参数,确保了产品按时按质完成。

改良16MnDR钢配套低温锻件的试验研究

一、前言六十年代,16Mn锻件随钢板一起问世,在当时的冶金条件和技术水平下,还不能满足-40℃以下压力容器的使用要求。七十年代,16Mn锻件已作为-40℃～475℃用钢,但采用的是U形缺口低温冲击韧性试样;1982年将16Mn锻件改为-20℃用钢。

16MnR钢及其焊接质量控制

介绍１６ＭｎＲ钢的特点．分析了 １６ＭｎＲ钢的焊接要点和焊接质量的控制方法。提出防止１６ＭｎＲ钢厚板焊接裂纹的措施。