二维三温辐射流体力学拉氏计算中的子网格压力方法

研究对应于电子压、离子压、光子压的扰动隅角力的计算方法,提出二维三温辐射流体力学拉氏计算中的两种子网格压力方法,即基于状态方程和基于几何的方法.数值试验表明,这两种方法均能很好地抑制二维三温辐射流体力学拉氏计算中出现的网格非物理畸变.

计算跨声速平面叶栅流场的压力方法

以压力和速度分量为原始变量 ,将不可压流的SIMPLE算法应用到可压缩流动 ,成功求解了具有严重非正交网格及周期性边界条件的跨声速平面叶栅流场 ,计算结果与实验符合较好。

利用泥岩声波时差预测地层压力方法优选

含油气盆地深层油气资源丰富,超压发育带往往是深层油气勘探的有利目标,但目前对深层地层压力预测方法的选择还存在误区。针对以上问题,利用平衡深度法、Eaton法和Zhang法对东濮凹陷柳屯洼陷濮深18-8井进行单井地层压力预测。研究结果表明:3种方法计算的地层压力与实测深层地层压力数值相差不大,但平衡深度法计算的地层压力显示3 000m以下地层均发育超压;而Eaton法和Zhang法计算结果显示3 000 m以下共发育3套超压层系,与地层声波时差演化规律相一致。造成3种预测方法结果差异主要因素为选取模型和数据处理方法不同。该研究可准确预测深层地层压力,对该区下一步深层油气藏勘探具有一定的指导意义。

城市轨道交通制动控制装置压力控制方法研究

[目的]压力控制作为城市轨道交通制动控制装置的核心功能,其结构原理设计对于制动控制系统有着至关重要的作用。高频开关电磁阀压力控制方法作为主流的控制方式,研究其结构特性对于提升制动控制装置的可靠性尤为重要。[方法]通过分析电磁阀不同的布局方式,提炼串联排气型、串联保压型、并联排气型、并联保压型、并联充气型等5种高频开关电磁阀压力控制方法的基本结构,结合其故障模式总结其特性及适用场景。[结果及结论]依据T/CAMET 04004.4—2018《城市轨道交通车辆制动系统第4部分:制动控制单元技术规范》:排气型压力控制结构适用于常用制动气路,保压及充气型压力控制结构适用于紧急制动气路;串联式压力控制结构的保持输出压力稳定性能优于并联式压力控制结构,并联式压力控制结构的充气速率优于串联式压力控制结构。制动控制装置压力控制结构设计时应综合考虑目标压力的控制精度、充排气速率需求及电磁阀控制策略等因素,合理配置腔室容积及管路通径。

压力表检定方法改进及自动化实现研究

随着工业自动化技术的发展,高精度的测量技术对于保障设备安全运行和产品质量至关重要,而压力表作为监控和控制系统中常见的测量仪器,其准确性直接关系到工业生产的可靠性。文章围绕数字压力校验仪在校准与检定中的应用,深入分析了校验仪的合规性与规程要求,并提出了检定方法的创新。通过对“回程误差”和“轻敲位移”概念进行修正与重新界定,优化了检定流程。同时,介绍了检定自动化的具体实施重点,旨在通过技术创新提升压力表检定的效率与准确性。

国际标准《潜水器耐压壳体和浮力材料静水压力试验方法》(ISO 21173:2019)解读

ISO 21173:2019《潜水器耐压壳体和浮力材料静水压力试验方法》是ISO潜水器工作组内出版的第一项国际标准。本文介绍了该项标准的起草背景、编制原则及编制过程,对主要内容和技术考虑作了解读,并总结了该项标准的实施效益,以更好地指导潜水器耐压壳体和浮力材料开展静水压力试验,推动该项标准的贯彻落实和持续优化。

用压力平方法解释煤层气藏气-水两相渗流试井

煤层气井在投产前,主要采用注入-压降法进行试井,以保证在测试期间不发生解吸,保持单相渗流。但煤层气藏在很长的排采期内,气-水两相将同时存在,因此,研究气-水两相渗流时的试井解释方法也具有重要意义。目前,直接使用油藏的多相渗流试井解释方法来解释煤层气井气-水两相渗流时还具有一定的局限性:综合流度法需要忽略压力及含气饱和度的梯度,拟压力法所需的相渗数据很难获取,压力平方法虽然可在没有相渗曲线的情况下完成试井解释,但不能直接用于煤层气藏试井解释。该论文参照油藏的压力平方法,建立了适合煤层气藏的气-水两相渗流试井解释方法。用该方法对煤层气数值模拟的试井数据进行了解释,得出的气、水相的渗透率和表皮系数等数值,与输入数值模拟软件的数值基本一致,表明该方法准确可靠。

气井产能评价二项式压力法、压力平方法的适用条件

为了快速、准确地评价气井产能,需要明确气井二项式产能评价拟压力法的简化方法——压力平方法、压力法的适用条件。为此,通过回顾多孔介质中真实气体渗流控制方程形式的演变,对我国典型气藏PVT数据、模拟井及现场实例井进行分析,深入探讨了气井二项式产能评价简化方法——压力平方法、压力法的适用条件。研究结果表明:①当压力小于14 MPa时,μZ基本上是常数,而当压力大于42 MPa时,则P/μZ基本上是常数;②压力平方法的适用范围可以从14 MPa扩展到20 MPa,较之于拟压力法,在上述压力范围内用压力平方法计算气井的无阻流量,相对误差可小于5%,而若在压力介于20~30 MPa时使用压力平方法,所计算的无阻流量相对误差则小于10%;③当压力超过80 MPa时,较之于拟压力法,压力法计算的无阻流量相对误差小于10%,而若在高压情形下使用压力平方法,计算得到的无阻流量偏小,相对误差接近25%;④在低压情况下,当压力一定时,温度越高压力平方法与拟压力法的相对误差越小,而在高压情况下,当压力一定时,温度越高压力法的相对误差越大。结论认为:①气井进行二项式产能分析时,推荐使用拟压力法;②在低压情形(小于30 MPa)下可以采用压力平方法;③在高压情形(大于80 MPa)下可以采用压力法。

确定气井平均地层压力的简易方法

本文介绍了均质及存在边界或地层非均质气井平均地层压力的确定方法，经实测压力值检验，证实方法是简易有效的。

川东北飞仙关组高含硫气藏气井压力计算方法及MDT测试分析

川东北飞仙关组高含硫气藏气井在完井测试过程中 ,压力测点位置与产层中部的距离较大 ,需将压力数据用气柱压力计算公式折算后再进行试井分析解释。文章以质量、动量和能量三大守恒方程和状态方程为基础 ,考虑了流动气柱的动能损失以及井筒和地层中复杂的传热机理 ,推导出计算单相气流在井筒不同部位压力和温度的方法。以坡 2井为例 ,应用目前最新的模块化动态地层测试器MDT地层测试技术 ,对折算的压力进行了验证和对比分析。结果表明 ,应用文中的压力计算方法 ,完全可以满足解释的压力数据精度。另外 ,在没有进行完井测试前利用MDT测压资料确定地层压力等储层参数是较为直接和可靠的方法。

对“考虑渗透性的水–土压力计算方法”讨论的答复

感谢王洪新博士对＂考虑渗透性的水–土压力计算方法＂的关注和讨论,现就相关问题进行回复。水–土压力的计算是地下工程设计计算的先决条件,长期以来受到学术界和工程界的重视,也曾引起热烈的讨论。许多专家和学者做了卓有成效的工作,也包括王博士的工作。

确定裂缝参数的压力递减分析方法

随着油气藏压裂技术的发展和应用 ,压裂后压力递减分析方法受到广泛重视。文章针对压裂停泵后的压力测试数据 ,考虑裂缝中流体压缩性的影响 ,根据裂缝内的流体质量平衡原理 ,首次研究了裂缝闭合前、后的压力变化规律 ,即裂缝闭合前、后的压力测试数据均与时间函数成线性关系 ,提出了一种新的确定支撑裂缝闭合点的精确化分析方法 ,并给出了确定裂缝闭合压力、裂缝闭合时间及其它压裂评价参数的计算方法。该方法考虑了支撑剂的影响 ,既适用于测试压裂又适用于加砂压裂的压后压力资料分析 ,不仅可以获得压裂液滤失系数、裂缝长度、裂缝宽度、压裂液效率等评价参数 ,还可以获得传统压降分析方法不能获得的裂缝闭合压力和闭合时间、支撑裂缝闭合压力和闭合时间、支撑裂缝宽度等评价参数。最后 ,通过计算实例说明了方法的适用性和可靠性。

危岩裂隙水压力修正计算方法

“暴雨状态的裂隙水压力是危岩防治工程设计的控制性荷载”是人所共识的，但“静水压力公式究竟能否直接用于确定危岩裂隙水压力”却是三峡库区地质灾害科技工作者多年来一直关心的重要问题之一。本文通过72组裂隙水压力室内模型试验，对比分析了应用压力计直接测定的裂隙水压力和根据测压管读数由静水压力公式计算的裂隙水压力之间的差异，用到静水压力公式计算危岩裂隙水压力比实际值大30％-50％；通过对静水压力公式引入折减系数，建立了适用于压剪-滑动型危岩和拉剪一倾倒型危岩裂隙水压力的计算式，并建立了折减系数计算方法。所建立的危岩裂隙水压力计算方法的实用性界定在主控结构面开度在0．2～2．0cm之间。

大庆油田地层压力评价方法研究与应用

针对目前大庆油田单井地层压力计算方法及注采系统或区块油藏地层压力评价方法中存在的问题,分析了导致单井推算平均压力及区块地层压力与实际压力水平存在较大偏差的原因,并根据测试井的地层特性,给出了单井平均压力的推算方法及区块油藏压力的评价方法。通过实测资料验证,该方法具有一定的科学性,能够真实反映地层压力。

基于变动供给压力控制方法的电液伺服系统节能方法

本文设计了一种变动供给压力下的电液伺服系统控制方法,以使电液伺服系统能够满足准确的伺服控制和良好的节能效果。该变动供给压力控制方法由前馈部分和反馈部分组成:前馈部分的主要作用为预测系统所需的电机转速,以及调节阀的相应滑阀位置,从而使得系统获得所需的最小供应压力;反馈部分则利用比例积分控制器,根据采集的输出位置信号调整前馈部分输出的控制信号,以准确获取电液伺服系统所需的最终电机转速以及滑阀位置。实验中采用方波以及正弦波激励产生了不同的标定位置曲线,利用所设计方法对标定位置曲线进行了追踪,并统计了追踪过程产生的能耗。实验结果显示,本文所设计方法相比固定供给压力控制方法,在对方波以及正弦波激励产生的标定位置曲线追踪时,产生的最大偏差分别减小了6.85%和2.08%,最大能耗分别减少了25.75%和16.91%。说明本文方法不仅能够较好地控制电液伺服系统进行伺服控制,而且还能够减少其工作过程中产生的能耗,达到节能的效果。

混和天然气静气柱压力计算方法及其应用

井筒内的天然气都是由多种气体组成的混和天然气 ,由于气体各组分的分子量不同 ,会在重力场作用下发生重力分异 ,从而使井筒内混和气体的性质与单一气体有很大差异。但在以往的静气柱压力计算方法中并未对混和天然气体在井筒内性质进行深入研究 ,从而大大缩小了静气柱压力计算方法的应用范围。文中将对混和天然气体静气柱压力计算方法进行研究 。

NOVEC1230灭火剂管路沿程压力损失计算方法

分析气体灭火系统规范采用的中期压力计算方法,假定NOVEC1230灭火剂在管路中为液相流动,根据流体力学管流损失的达西公式和阻力平方区的尼古拉茨公式,结合沿程阻力损失系数分析,得到NOVEC1230灭火剂管路沿程压力损失的计算公式,计算NOVEC1230系统喷头末端的压力,并同试验测量值进行对比,计算值与测量值的误差在10%以内,满足相关标准中关于精度的要求。

对“黏性土的非极限主动土压力计算方法研究”的讨论

1引言 笔者拜读了发表在《岩土力学》2013年第34卷第1期上的论文“黏性土的非极限主动土压力计算方法研究”[1]（以下简称文献[1]），现有以下2点望与文献[1]作者商榷： （1）文献[1]4.1中求解土压力强度时未考虑墙顶张拉裂缝高度的影响，对于黏性土而言，不考虑墙顶张拉裂缝高度的影响是不合适的。

服装压力测试方法的研究进展

文章分析了国内外服装压力测试方法的原理,尤其是典型压力传感器测试系统构成、特点和最新研究进展。针对服装压力的客观测试,指出通过先进传感器技术和计算机技术的结合,可以方便实现多点数据采集、实时记录、数据分析。压力客观测量技术进步将有助于深入、系统、数字化地开展服装压力舒适性的研究工作,对压力服设计具有重要意义。