磁尾通量绳结构中由压强损失导致的核心场增强

与亚暴活动密切相关的磁尾等离子体团可以具有不同的拓扑位形 ,多数磁尾等离子体团具有强核心场 ,是一种通量绳型磁结构 .MHD模拟表明 :地球磁尾不同拓扑位形磁结构的形成 ,与越尾分量By 的分布形态有关 .但是模拟研究所展示的通量绳结构 ,核心场强度远低于尾瓣区磁场强度 .本文考虑磁尾通量绳结构中 ,螺旋形磁力线向侧翼伸展产生的压强损失 ,在MHD方程中引入修正项 ρ tloss, T tloss及 By tinc.对于初始By 分量为均匀分布 ,受晨昏电场产生的边界入流作用 ,磁尾通量绳结构重复形成与逐一排放的两个算例 ,计入修正项后 ,多重磁结构峰值压强的平均值降低 ,核心场的平均值明显增大 .两个算例中 ,背景By 值较低的算例 1(By0 =1nT)中 ,核心场的相对增幅较大 .

干空气反循环洗井钻进工程中压强损失的探讨

分析探讨了空气洗井各个参数的计算公式,对干空气反循环洗井钻进过程中压强损失计算进行了研究,从而得到整个洗井过程压强损失总量,进一步确定了干空气洗井钻进所需要的冲洗压强,为洗井工程提供一定的理论依据。

管道横向弯曲振动下液固两相流压强损失研究

该文采用基于颗粒动力学的Euler-Euler双流体模型,综合运用计算流体力学和动态网格技术模拟横向弯曲振动下的管道内部液固两相流流场。通过对几种横向弯曲振动工况下的液固两相流流场分析,发现在横向弯曲振动作用下局部颗粒体积浓度明显升高、液固两相流压强损失大幅增加,压强损失发生周期性的波动,波动周期与横向弯曲振动周期基本相同。随着横向弯曲振动振幅和频率的增加,压强损失明显增大。当颗粒高体积浓度区域"弯曲"现象出现在主振型位移峰值处时,压强损失最大。

拉索干空气除湿系统的气体压强损失特性研究

延长拉索结构寿命已成为当前桥梁缆索领域关注重点。针对桥梁用热挤聚乙烯拉索结构,试验研究了干空气在拉索索体内进气压强与压强损失关系、拉索长度对压强损失的影响以及拉索索体内压强损失特性,结果发现:拉索结构中干空气压强损失量随进气压强增大而增大,且进气压强与压强损失量呈近似线性关系;但在不同进气压强下,索体内部气体压强损失的百分比基本保持不变。同时,拉索索体规格一定时,长度越长,压强损失百分比越大。拉索的干空气压强损失主要在靠近干空气进气口端部。

无阀微泵损失系数及整流效率

为了得到适于无阀微泵所处低雷诺数层流条件下的总压/压强损失理论,对扩张/收缩管组件各部分进行优化设计.由能量耗散和压强降低原理,建立无阀微泵的总压以及压强损失理论;利用有限元软件,建立扩张/收缩管组件的有限元模型,进行流场仿真分析;分析驱动压强,扩张角对扩张/收缩管组件总压/压强损失以及整流效率的影响.仿真结果显示:扩张/收缩管组件各部分总压损失均不可忽略;当无量纲压力pw大于6.4×104时,出口段的压强损失可以认为是0;总损失系数随扩张角以及驱动压强的增大而减小;当pw小于4.48×104时,扩张角越大微泵整流效率越高;而当pw大于19.2×104时,扩张角越小微泵整流效率越高.

LNG动力船双壁管通风设计及风机选型

LNG动力船的应用已经进入快速发展阶段,但作为气体燃料,LNG仍存在较大的安全风险。因此,在设计时需额外考虑更多的安全措施,来保证燃气系统的安全性。大型船舶中燃料准备间到机舱距离较远,比中小型船舶的泄露风险更高,燃气供应除了由供气管路主阀控制,还需要GECU协同控制。以16000TEU LNG双燃料集装箱船为例,介绍了LNG动力船双壁管通风设计的方法,完成了GVU及GECU通风管路的双壁管通风量计算、进风口流量分配及管路压强损失等完整计算,为之后风机初步选型工作提供了参考。

发电厂疏水管道节能改造及阀门结构优化

为解决锅炉疏水浪费的问题,对疏水管道进行节能改造,新增疏水回收旁路管道。通过压强损失计算证实,依靠管道高程差及凝汽器负压可实现流体沿管道顺利流通,无须新增泵输送流体。同时,为解决管道阀门的内漏问题,对调节阀进行结构优化,研发了一种可实现阀门零泄漏的新型抗冲刷调节阀,并应用于新增的疏水旁路管道,提高了调节阀的利用率。疏水管道节能改造和阀门结构优化,降低了机组煤耗,提升了机组设备的安全性和经济性,具有一定的工程参考价值。

铁尾矿掺量对冻融循环和硫酸盐侵蚀联合作用下混凝土抗劣化性能的影响

为研究铁尾矿掺量在硫酸钠冻融循环作用下的混凝土劣化机理,对铁尾矿混凝土的质量和抗压强度损失率、相对动弹性模量进行了测试,建立了基于威布尔分布的冻融损伤模型。结果表明:硫酸钠冻融150次后,当铁尾矿的替代率为60%时,铁尾矿混凝土的质量损失最大,为1.7%;铁尾矿混凝土的抗压强度损失率随着冻融次数增加不断增大;60次冻融后,IC15组铁尾矿混凝土和IC45组铁尾矿混凝土的抗压强度损失率明显低于普通混凝土;IC30组铁尾矿混凝土的相对动弹性模量损失最小,而IC60组铁尾矿混凝土的相对动弹性模量损失最大。冻融循环0~30次时,相对动弹性模量降低缓慢,损失较小,当铁尾矿替代率为30%时,相对动弹性模量损失最小,抗冻性和抗硫酸盐侵蚀性最佳;铁尾矿混凝土在冻融循环与硫酸盐侵蚀联合作用下的冻融损伤模型符合威布尔分布,相关系数R2大于0.96。

乏风瓦斯蓄热氧化床阻力特性的数值模拟

基于自行开发的煤矿乏风热逆流氧化试验装置,采用多孔介质均质模型,建立了煤矿乏风蓄热逆流氧化的控制方程组和化学反应方程,模拟研究了氧化床运行参数、蜂窝陶瓷的结构参数和物性参数对氧化床的流动阻力和出口温度的影响规律。计算结果表明:在气流方向切换瞬间,氧化床的压强损失瞬时增大,经过1～2s后趋于稳定;随着进入氧化床的乏风气体表观速度的增加,压强损失和出口温度都增加;乏风甲烷浓度对压强损失影响较小;提高蜂窝陶瓷的孔隙率,可以有效降低阻力损失,但是蓄热能力明显下降;提高比热容,有利于氧化装置稳定运行;随着当量直径的增加,压强损失显著降低。

集中式排种系统中分配器的设计及试验研究

根据种子的物料学特性和分配器的设计要求,设计制造了I型分配器,并计算其压强损失。试验结果表明:如果其它条件不变,分配器安装分流圆锥要比不安装分流圆锥时的变异系数低2%左右;由于不能保证分配器内腔斜面的平整光滑和斜度的一致性,导致变异系数偏大。

不同钢渣粉掺量对混凝土强度和体积安定性的影响研究

为确定钢渣粉作为矿物掺合料在混凝土中应用的安全掺量,文中将钢渣粉按不同的掺量代替水泥进行试验,研究钢渣粉掺量对C40混凝土抗压强度及体积安定性的影响。研究结果表明,C40混凝土的抗压强度会随着钢渣粉掺量的增加而有明显的下降,此外还会增加混凝土芯样试件沸煮后的抗压强度损失率,但当钢渣粉掺量低于30%时,其对混凝土抗压强度的影响较小,且符合GB/T 50344—2019《建筑结构检测技术标准》f-CaO对混凝土质量影响检测方法中的相应要求。

气流一阶集中式排种系统中弯管的设计及试验分析

根据弯管压损理论选择设计了短半径弯管,并对其进行了相关试验。试验结果表明,长半径弯管的压损高于短半径弯管的压损,与最新研究理论相符;但是,使用长半径弯管时分配器的排量要大于使用短半径弯管时分配器的排量。同时,在试验中发现弯管与水平管的交接处附近产生物料沉积。

陶瓷蓄热体的流动与传热特性模拟研究

为了选用合适的蓄热陶瓷体填充乏风氧化装置氧化床,首先对方形、圆管形和六边形蓄热陶瓷体的几何结构进行理论分析,得出特征长度对蓄热陶瓷体孔隙率和比表面积的影响规律。然后利用FLUENT软件对方形、圆管形和六边形蓄热陶瓷体进行模拟,得出在相同孔密度和开孔率条件下,选用方形孔可以获得较好的蓄热能力,选用圆管形、六边形孔可以降低其压强损失。在同孔隙率、比表面积和当量直径条件下,方形陶瓷体的阻力损失较低,六边形陶瓷体的传热效率较高。

集中式排种系统中分配器的设计计算

根据集中排种系统的播种要求设计了料气分配器(简称分配器),并计算了其压强损失。此 外对其进行结构优化,以减少滞流区、涡流区和气流收缩现象。

铁尾矿砂制备岩溶空洞充填用泡沫混凝土的试验研究

研究了铁尾矿砂掺量、水灰比、纤维素醚掺量对溶洞充填用泡沫混凝土流动度和水下28d抗压强度损失率的影响。试验结果表明,当铁尾矿砂掺量为15%、水灰比为0.55、纤维素醚掺量为0.02%时,湿容重等级为1200kg/m3的泡沫混凝土性能满足溶洞水下充填技术要求。

粉制品自动生产线中气力输送设计及计算

目前,粉制食品(真耦粉,代乳粉,盖寿粉等)生产以人工操作为主。劳动强度大,效率低;而且粉尘大,卫生条件差,急需摆脱这种生产状况。一、工艺流程:我们设计完成了一种粉制食品生产自动线。工艺流程如图1所示。

无阀微泵非稳态特性及整流效率仿真

根据能量耗散和压强降低原理,分别研究了扩张/收缩管无阀微泵所处非稳态情况下流量变化与总压损失和压强损失之间的关系.为获得扩张/收缩管组件内流体流动在谐波压强下的非稳态响应特性,利用有限元软件在不同Womersley数以及压强幅值分别为10、30、50kPa条件下对扩张角为7.0°、9.8°、13.0°的扩张/收缩管组件进行数值模拟.仿真结果显示,Womersley数越大,流量变化相对于压强的滞后越大,压强幅值越大,流量变化相对于压强的滞后越小.当压强幅值为30、50kPa,Womersley数相对较小时,在扩张管组件内会有流量峰值随Womersley数的增加而递增的现象出现.随着驱动频率的变化,整流效率存在一峰值,且压强幅值越大整流效率的峰值以及峰值处对应的Womersley数也越大.

矿渣微细粉对水泥基材料抗酸雨侵蚀特性研究

模拟中国硫酸型酸雨情况,以普通硅酸盐水泥空白砂浆为参比体系,研究采用矿渣微细粉对于改善混凝土抗酸雨性能的影响,分别从质量损失率、抗压强度、抗折强度和微观显微分析手段研究了各项性能变化规律。研究结果表明:在试验条件下矿渣微细粉存在最佳掺量区间,以20%～30%为最佳。当掺量超过30%时,砂浆不能生成足够的C-S-H凝胶,结构较疏松,内部微裂纹未被新的水化产物填充密实,H+和SO42-更容易进入浆体内部,导致更严重的腐蚀破坏;而当掺量少于20%时,火山灰效应发挥不明显,也不能促进砂浆抵御酸雨的侵蚀。在模拟酸雨环境中浸泡98d后,25%矿渣掺量的砂浆质量损失率最小仅为-38.2‰,且后期下降趋势最为平缓;对于抗压强度和抗折强度,在酸雨侵蚀条件下分别呈现不同的变化趋势,对于抗压强度的强化效果应控制矿粉的掺量不小于25%,而对于抗折强度,则应控制掺量不大于30%。综合考虑抗压强度和抗折强度,25%掺量最能强化砂浆抗酸雨侵蚀的性能;在SEM显微分析中可以观察到,矿粉砂浆较空白砂浆结构密实,微裂纹少。矿粉使水泥浆体的孔隙率明显下降,强化了集料界面黏结力,并减少了最大孔径的尺寸,大幅度提高混凝土的密实度,也就能更好地抵御酸雨离子的侵入。

泡沫混凝土和混凝土耐火极限的比较研究

泡沫混凝土用在建筑节能保温工程中,其耐火性能对提高建筑物的抗火灾能力非常重要。在模拟火灾条件下,通过测定不同密度、不同煅烧时间、不同含水量的泡沫混凝土和混凝土的抗压强度值,比较泡沫混凝土和混凝土的耐火极限的变化规律。结果表明,在火灾条件下,泡沫混凝土和混凝土的抗压强度损失率均随密度的增大而降低;密度为300kg/m3和800kg/m3的泡沫混凝土,在800℃下煅烧20min后,其抗压强度损失率分别为66.3%和25.5%;在同样的煅烧条件下,密度为2200kg/m3和2400kg/m3混凝土的抗压强度损失率分别为18.6%和15.8%;泡沫混凝土和混凝土的含水量越高,耐火极限就越长。泡沫混凝土为具有不燃特性A级保温材料,被用于建筑外墙保温隔热材料时,其抗压强度会因火场可燃材料的高温煅烧而有所降低,但其耐火极限能完全满足《建筑防火设计规范》。

高强混凝土高温后的红外热像检测

为研究高强混凝土遭遇火灾后产生的损伤破坏情况,根据红外热像检测原理,对高温作用后的素混凝土和聚丙烯纤维混凝土进行红外检测,并进行了抗压强度试验。通过对试验结果的分析计算,建立了掺聚丙烯纤维前后的高强混凝土试块红外热像平均温升与受火温度和抗压强度损失率的关系。分析结果表明,随受火温度的升高,素混凝土和聚丙烯纤维混凝土的红外热像平均温升基本上处于上升趋势,而抗压强度降低,500℃时强度损失率达到50%,600℃以后,聚丙烯纤维混凝土的强度损失率更是达到75%左右,表明试块损伤趋于严重。通过建立平均温升与受火温度、抗压强度比之间的回归方程,可鉴定火灾后混凝土的火灾温度、结构损伤程度,有利于及时修复灾后建筑物。