硫酸盐环境下混凝土抗压强度耐蚀系数研究

基于混凝土腐蚀层厚度及腐蚀区混凝土抗压强度损失率的概念,建立了硫酸盐环境下混凝土试块的蚀强模型.根据该模型推导出混凝土抗压强度耐蚀系数计算公式,同时进行了3组全浸泡混凝土的腐蚀试验,并根据试验结果对混凝土抗压强度耐蚀系数计算公式进行拟合和参数分析.结果表明:根据所建立的模型得到的混凝土抗压强度耐蚀系数计算结果与试验结果吻合较好;硫酸盐环境下混凝土可划分为裂缝发展区、膨胀密实区和未腐蚀区3个区域;综合性的腐蚀系数可以反映混凝土配合比与抗硫酸盐腐蚀性的关系,腐蚀系数越大,抗硫酸盐腐蚀性越差.根据所建立的模型和计算方法能够评估和预测硫酸盐环境下混凝土的抗腐蚀性能.

空气压强温度系数的一种简易测量方法

通过把空气近似地看作理想气体的方法,研究了压强随温度的变化关系,测出了空气的压强温度系数,并且对测量中系统误差带来的影响作了进一步的探讨,确立了在基础物理实验室条件下测定气体压强温度系数的方法。

压强冲量系数法确定标准发动机燃烧终点

对不同型号的 Φ1 2 7mm发动机燃烧终点的确定方法进行研究 ,采用平均压强系数法对上千发不同型号 BSF-Φ1 2 7mm发动机试验数据进行数理统计 ,并与以往的数据进行比较 ,燃烧时间测试误差在 0 .5 %以内 ,平均压强冲量系数法的准确性可达 80 %以上。换算到标准压强条件下 ,平均压强冲量系数法的计算精度优于切线法的计算精度 ,并作出了计算验证。此方法能应用于各种类型 BSF-Φ1 2 7mm发动机试验 ,具有一定的推广价值。

翼型压力系数数值模拟与工程估算对比

通过CFD计算软件Fluent数值模拟和工程近似计算方法对同种翼型进行了压强系数计算,对两种不同迎角下相同翼型压力系数进行了计算对比,两种计算结果在允许的误差下符合精度要求,两种方法均可用于飞机初始设计阶段。

跌坎型消力池底板脉动压强试验研究及体型优化

脉动压强是衡量消力池底板安全稳定的重要指标,当泄槽末端与跌坎型消力池进口采用突扩或渐扩衔接时,消力池内脉动压强分布较为复杂。为了深入研究跌坎型消力池的脉动压强分布特性,基于金沙江梨园水电站构建了1∶50的物理模型,对高水头、大单宽流量下跌坎型消力池底板脉动压强分布开展系统研究。研究结果表明:跌坎突扩型消力池底板的前中部与泄槽延长线附近脉动压强普遍较大;将突扩调整为渐扩后,减轻了立轴漩涡对底板的作用,脉动压强系数最大值降低16.4%,但仍然超过安全阈值;将入射角由-10°优化为-8°后,各工况下脉动压强系数最大值降幅分别为37.4%,23.6%,62.1%,该优化体型在各工况下的脉动压强均为低频振动,不易对消力池底板产生共振破坏。

风力机叶片翼面的压强分布

采用基于无粘位流理论的面元法求解翼型速度位以及线性化布置偶极子,满足Dirichlet边界条件和后缘的Kutta条件。通过建立偶极强度的矩阵方程,可以得到翼面的速度分布。根据Bernoulli方程计算翼面的压强分布,进而对翼型的压强分布进行评价。通过对风力机叶片翼型的最大弯度、弯度位置和最大厚度形状参数的讨论,分析了压强系数、驻点、最大负压强系数等气动特点。

基于机器学习的机翼气动载荷重构及传感器优化布置

风洞实验通过在机翼表面布置传感器来测量相应位置的气动载荷,由于传感器布置数量有限,难以直接得到整个机翼全息气动载荷分布。本文采用机器学习方法通过有限传感器数据重构机翼表面全息气动载荷,并提出了利用仿真数据对传感器进行优化布置的方法。从计算流体力学(Computational fluid dynamics,CFD)计算所得的机翼全息气动数据中选取有限位置数据模拟传感器实验数据,对比深度学习模型、高斯过程回归(Gaussian process regression,GPR)、支持向量回归(Support vector regression,SVR)与BP神经网络(Neural network,NN)对气动载荷的重构精度。通过评估由传感器数据重构的全息载荷精度对传感器布置方式进行优化设计。以M6机翼为例在给定的两个工况条件下验证本文所提出的方法。实验结果表明,GPR模型获得了最高气动载荷重构精度;给出了M6机翼在不同传感器总数下最优的截面数和单个截面布点数,最低传感器布置数下的最优布置方式,以及流场变化相对剧烈的前缘区域与展向截面的传感器布置方式。

90°弯道明渠横向环流的大涡模拟研究

采用气液两相流大涡模型模拟90°弯道明渠水流的水力特性。使用有限体积法对控制方程进行离散;使用压力隐式算子分裂PISO(Pressure-Implicit with Splitting of Operators)算法求解速度与压力的耦合;采用了VOF(Volume of Fluid)法模拟自由水面。通过计算得到弯道处流速、压强系数、横向环流强度等水力参数的分布规律。分别比较弯道纵向流速与横向流速的模拟值与实验值,二者吻合较好。通过分析弯道环流的流态特征得出:因受重力作用与水流在流经弯道时发生的离心现象的影响,凸岸附近较凹岸存在较大的二次流强度的结果;凸岸与凹岸压强系数均沿程增大,当达到弯顶时,水面横比降达到最大值;弯道横向环流强度随弯道角度增大而逐渐增大,其最大值出现在明渠底部。

洞塞式泄洪的数值模拟

针对洞塞式泄洪的特征,分析了水流紊动特点,建立了三维RNGκ-ε紊流模型,并利用物理模型试验对其计算结果进行了验证;对洞塞式泄洪沿程的最小压强系数进行了计算,分析结果表明,最小压强系数沿程在洞塞突缩端和突扩端附近呈现明显的双峰分布.其他参数一定的情况下,主次峰区的最小压强系数峰值随洞塞段相对长度增加而相应降低;最小压强系数的峰值随突缩比增加明显降低.突缩比比洞塞段相对长度对最小压强系数的影响更为明显.

基于曲面上光滑插值方法的飞机表面C_p值重建

针对飞机表面压强系数 Cp 值的计算 ,讨论定义在三维空间 R3的二维流形 Σ上的散乱数据插值问题 ,利用映射与加权混合相结合的技术 ,给出了能与柱面 Σ0 同胚的任意物体表面 Σ上的散乱数据插值算法 ,通过此算法所得的插值函数能达到 C1连续。将此算法应用在飞机表面 Cp 值分布曲面的重建问题上 ,得到了很好的效果。

煤锭管道输送的动力学特性

本文分析了煤锭管道输送中煤锭在不同运动状态下的受力情况。通过大量试验测出了静止于管流中的煤锭表面的压强分布 ,绘制出了反映煤锭表面压强分布规律的压强系数曲线 。

溢流坝反弧段压力分布规律的探讨

本文通过典型溢流坝不同反弧半径模型的水力量测,在一定理论分析的基础上提出了综合反映反弧段流速、水深、重力,特别是反弧曲率半径对离心力压强影响的无因次参数。并根据该参数的变化规律,提出了溢流坝反弧段离心力压强系数具有过渡段的性质,这一性质也得到其它试验资料的验证和说明。本文还在此基础上给出了溢流坝反弧段压强及其梯度的表达式。

跌坎消力池水力特性试验研究

为研究跌坎消力池水力特性,基于某工程1∶50水力学模型试验,对跌坎与非跌坎消力池临底流速、时均压强、脉动压强与空间积分尺度进行了对比分析。结果表明,在试验范围内,跌坎消力池底板最大临底流速降低了38.5%;最大时均压强降低了30%;最大脉动压强均方根降低了50%;最小空间积分尺度增大了75%。随着入池水流流量的增大,上述水力学指标变化的幅度呈增大的趋势。从底板安全的角度,跌坎消力池比非跌坎消力池显现出了更为优良的特性。

对物态方程一题多解的讨论

由实验测得体胀系数α及压强系数β求物态方程,这主要是如何求全微分的积分问题。这是因为物态方程是态函数,所以其中任一参量的微分表达式一定是全微分。求解这类问题,要抓住两个关键:如何建立微分式与判别全微分式;如何求全微分的积分。这里讨论了四种求解方法:常数变易法;凑成全微分法;与积分路径无关法;与昂尼斯气态方程比较法。

压力对金属玻璃Fe_(100-x)B_x电阻的影响

在室温下,0—8kbar的压强范围内对金属玻璃Fe_(100-x)B_x(x=12,14,16,18,20,22和24)的电阻进行了测量。观察到全部样品都具有负的电阻压强系数。对上述实验结果用推广的Ziman理论进行了讨论。

平面研磨中基于磨具均匀磨损的磨具设计方法研究

首先详细地分析了固着磨料平面高速研磨中磨具均匀磨损的条件以及影响磨具均匀磨损的因素,然后根据磨具均匀磨损理论研究了磨具的设计方法和步骤,最后对按照这种方法设计出的磨具进行了使用验证。结果表明,采用这种方法设计的磨具在加工硬脆材料时,可以很容易地获得纳米级表面粗糙度的光滑表面,如在加工常压烧结SiC陶瓷密封环时,加工表面粗糙度可达2-3nm,平面度小于0.8μm:而且,加工效率高,成本低,磨具和加工工件都能在较长时间内保持较好的面形精度,非常适合于大批量工业化生产。

平面研磨过程中磨具均匀磨损的研究

固着磨料平面研磨加工中磨具的均匀磨损对于保证磨具和工件的加工面形精度具有极为重要的意义。根据固着磨料平面高速研磨中磨具均匀磨损的概念,通过力学和运动学分析,探讨了磨具均匀磨损的条件。分析表明,通过合理地选择偏心距,同时确定对应的磨具内外环中心线半径,并调整磨具的结构参数,可使磨具与镜盘接触区压强均匀分布,从而实现磨具的均匀磨损。

橡胶集料自密实混凝土的抗硫酸盐侵蚀性能

采用干湿循环硫酸盐侵蚀试验方法,研究了橡胶集料自密实混凝土(RSCC)的相对动弹模量、质量损失率及抗压强度耐蚀系数的变化规律.结果表明:RSCC的相对动弹模量和抗压强度耐蚀系数随着干湿循环次数的增加先增大后减小,当水胶比相同时,试验结束时(经历150次干湿循环后)两者随着橡胶颗粒取代量(以砂体积计)的增加而减小,当强度等级相同时,试验结束时两者随着橡胶颗粒取代量的增加而增大;RSCC的质量损失率在干湿循环初期迅速增大,之后慢速增加,当水胶比相同时,试验结束时RSCC质量损失率随着橡胶颗粒取代量的增加而增大,当强度等级相同时,试验结束时RSCC质量损失率随着橡胶颗粒取代量的增加而减小,当橡胶颗粒取代量为10%时,RSCC的综合性能较为理想.改进的两阶段、三区域RSCC抗压强度耐蚀系数预测模型能够有效体现RSCC的抗压强度耐蚀系数与橡胶颗粒取代量之间的关系.