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空间飞行体与压缩区内等离子体非稳态相互作用的控制方程 被引量:3
1
作者 马善钧 杨千里 李晓卿 《宇航学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第2期50-55,共6页
本文详细研究了压缩区内飞行体与等离子体之间的非稳态相互作用,得到了这种相互作用的控制方程。作为辐射源的飞行体天线系统,可以激发出可探测到的电磁弧波。带电粒子密度扰动对电磁弧波的影响表现为一个振幅的衰减因子。这表明,可... 本文详细研究了压缩区内飞行体与等离子体之间的非稳态相互作用,得到了这种相互作用的控制方程。作为辐射源的飞行体天线系统,可以激发出可探测到的电磁弧波。带电粒子密度扰动对电磁弧波的影响表现为一个振幅的衰减因子。这表明,可通过对这种电磁弧波的探测而发现隐身飞行体的踪迹。 展开更多
关键词 压缩区 空间 飞行体 调制不稳定 等离子体
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空间飞行体与压缩区内等离子体非稳态相互作用的数值模拟 被引量:2
2
作者 马善钧 徐学翔 《空间科学学报》 CAS CSCD 北大核心 2001年第4期305-310,共6页
在压缩区内,飞行体天线辐射出的高频调制场影响着等离子体中的电荷分布,而电荷分布的扰动又反过来影响场量.采用FTCS有限差分格式方法,利用二维三分量轴对称,对空间飞行体与压缩区内等离子体非稳态相互作用过程进行数值模拟,... 在压缩区内,飞行体天线辐射出的高频调制场影响着等离子体中的电荷分布,而电荷分布的扰动又反过来影响场量.采用FTCS有限差分格式方法,利用二维三分量轴对称,对空间飞行体与压缩区内等离子体非稳态相互作用过程进行数值模拟,得到了电荷密度扰动与电场的变化情况.计算结果表明,这种非线性相互作用可以引起场的塌缩并出现密度空洞.通过对密度空洞变化的探测,可对隐身飞行体进行跟踪. 展开更多
关键词 压缩区 高频调制场 隐身飞行体 等离子体 非线性相互作用 数值模拟
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渭北煤田构造压缩区与相对拉张区及其特征 被引量:4
3
作者 王晓刚 《西安矿业学院学报》 北大核心 1992年第1期48-53,共6页
本文从力学变形分析出发,结合区域构造环境和岩石力学性质的分析,把渭北煤田东部煤系基底奥灰岩赋存区划分为构造压缩区和相对拉张区两种类型的构造区。在压缩区各种构造形迹以闭合型为主,在拉张区则以开启型为主。因而在压缩区奥灰水... 本文从力学变形分析出发,结合区域构造环境和岩石力学性质的分析,把渭北煤田东部煤系基底奥灰岩赋存区划分为构造压缩区和相对拉张区两种类型的构造区。在压缩区各种构造形迹以闭合型为主,在拉张区则以开启型为主。因而在压缩区奥灰水处于滞缓或缓慢迳流状态,在拉张区则处于强迳流状态。矿井突水事故多发生于拉张区,而在压缩区则可能性较小。 展开更多
关键词 构造压缩区 相对拉张 煤田
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空间飞行体与等离子体在压缩区内的非稳态相互作用研究
4
作者 马善钧 杨千里 罗开基 《江西师范大学学报(自然科学版)》 CAS 1997年第2期186-186,194,共2页
该文研究了空间飞行体在运动过程中,其前端压缩区内飞行体与等离子体的非稳态相互作用问题,得到了在强天线辐射源高频场作用下的控制方程.通过计算表明。
关键词 飞行体 等离子体 电磁孤波 相互作用 压缩区
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耀斑色球压缩区的传播与谱线的不对称性
5
作者 丁明德 方成 《天体物理学报》 CSCD 1994年第2期172-177,共6页
色球压缩区是耀斑大气动力学过程的一个基本特征,是产生色球谱线红不对称性的基础。本文基于压缩区从大气高层向低层传播的理论公式,在二种不同情况下,计算得到了压缩区内物质运动速度随高度和时间的变化.结果表明,色球蒸发区压力... 色球压缩区是耀斑大气动力学过程的一个基本特征,是产生色球谱线红不对称性的基础。本文基于压缩区从大气高层向低层传播的理论公式,在二种不同情况下,计算得到了压缩区内物质运动速度随高度和时间的变化.结果表明,色球蒸发区压力增量Δp为常数时压缩区之寿命比压缩区波阵面后的压力p2为常数时要长得多,这就大大缓解了以往谱线不对称性的延续时间的理论值比观测值小的矛盾。形成高度不同的谱线具有不同程度的不对称性这一观测现象也同色球压缩区的传播特性相一致。 展开更多
关键词 色球压缩区 耀斑 谱线 对称
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飞行体与等离子体在压缩区内相互作用数值解
6
作者 徐学翔 马善钧 《吉首大学学报》 2001年第3期80-83,共4页
在压缩区内 ,飞行体天线辐射出的高频调制场影响等离子体中的电荷分布 ,而电荷分布的扰动又反过来影响场量 .采用FTCS有限差分格式方法 ,利用二维三分量轴对称 ,对空间飞行体与压缩区等离子体非稳态相互作用过程进行数值模拟 ,得到了电... 在压缩区内 ,飞行体天线辐射出的高频调制场影响等离子体中的电荷分布 ,而电荷分布的扰动又反过来影响场量 .采用FTCS有限差分格式方法 ,利用二维三分量轴对称 ,对空间飞行体与压缩区等离子体非稳态相互作用过程进行数值模拟 ,得到了电荷密度扰动与电磁场的变化情况 .计算结果表明 ,这种非线性相互作用可以引起场的塌缩并出现密度空洞 .通过对密度空洞变化的探测 ,可对隐身飞行体进行跟踪 . 展开更多
关键词 压缩区 高频调制场 隐身飞行体 等离子体 非稳态相互作用 非线性耦合 数值解
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采动下沉盆地压缩区斜交框架桥受力性能 被引量:4
7
作者 窦国涛 夏军武 于文杰 《科学技术与工程》 北大核心 2021年第12期5084-5091,共8页
为揭示采动区下沉盆地压缩区土压力对正交框架桥和斜交框架桥的受力性能的影响,采用ANSYS进行建模,研究了不同土压力工况下正交框架桥和斜交框架桥的位移及力学响应。结果表明:正交框架桥和斜交框架桥在土压力作用下,水平向位移最大值... 为揭示采动区下沉盆地压缩区土压力对正交框架桥和斜交框架桥的受力性能的影响,采用ANSYS进行建模,研究了不同土压力工况下正交框架桥和斜交框架桥的位移及力学响应。结果表明:正交框架桥和斜交框架桥在土压力作用下,水平向位移最大值在框架桥侧墙中部区域,竖向位移最大值在框架桥顶板中间区域,最大米塞斯应力值在框架桥侧墙和底板交界处区域;当土压力从静止土压力增大到极限被动土压力过程中,以上参数极值绝对值出现的区域不变,数值不断增大;当土压力工况相同时,斜交框架桥位移和应力极值绝对值稍大于正交框架桥。 展开更多
关键词 采动 下沉盆地 压缩区 土压力 框架桥
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百万吨乙烯压缩区设备及管道的布置 被引量:1
8
作者 王铮 《乙烯工业》 CAS 2017年第3期38-42,共5页
国内已经投产和正在建设的乙烯装置中,百万吨级别已成为主流。在流程顺序上,压缩区是乙烯分离装置的第二个分区,其内部又可细分为压缩机单元、碱洗单元、反应-干燥单元及高压脱丙烷单元。文章着重研究了压缩区的设备及管道布置、塔设备... 国内已经投产和正在建设的乙烯装置中,百万吨级别已成为主流。在流程顺序上,压缩区是乙烯分离装置的第二个分区,其内部又可细分为压缩机单元、碱洗单元、反应-干燥单元及高压脱丙烷单元。文章着重研究了压缩区的设备及管道布置、塔设备内部结构、管道支撑、检修与操作,以期对今后类似的工程设计起到一定的借鉴作用。 展开更多
关键词 乙烯装置 压缩区 裂解气 设备布置 管道布置
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路堤荷载下复合地基加固区压缩量的解析算法 被引量:30
9
作者 李海芳 温晓贵 龚晓南 《土木工程学报》 EI CSCD 北大核心 2005年第3期77-80,共4页
在假设的位移模式下,考虑桩土相互作用,通过力学推导,得到了路堤荷载下复合地基桩侧摩阻力和加固区桩间土压缩量的解析表达式,并获得了桩土应力比的解析表达式。进行复合地基沉降计算时,可按本文建议的方法计算加固区桩间土的压缩量。
关键词 复合地基 桩土相互作用 桩侧摩阻力 加固压缩
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采动区墙体转动模式下非极限被动土压力试验研究 被引量:3
10
作者 谢晓鹏 窦国涛 +1 位作者 曹正浩 于文杰 《科学技术与工程》 北大核心 2018年第25期216-223,共8页
为了揭示采动区下沉盆地压缩区刚性墙体非极限被动土压力的分布规律,根据采动区下沉盆地压缩区挡墙主要发生挡墙绕墙底转动变位模式(RB模式)的特点,进行了挡墙绕墙底转动变位模式下,填土为松砂和密砂时非极限被动土压力试验,同时对比了... 为了揭示采动区下沉盆地压缩区刚性墙体非极限被动土压力的分布规律,根据采动区下沉盆地压缩区挡墙主要发生挡墙绕墙底转动变位模式(RB模式)的特点,进行了挡墙绕墙底转动变位模式下,填土为松砂和密砂时非极限被动土压力试验,同时对比了填土为松砂和密砂挡墙平移模式时非极限被动土压力试验。研究结果表明:(1)采动区下沉盆地压缩区挡墙绕墙底转动压缩土体,侧土压力和墙体深度和位移都有关系,侧土压力、深度和位移三维曲面波动较大;(2)侧土压力随深度呈非线性分布,墙体中上部土压力较大;(3)侧土压力随挡墙位移也呈非线性分布,随着位移的增大,非极限侧土压力合力随之增大。 展开更多
关键词 采动 下沉盆地 压缩区 非极限侧土压力
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不偶合柱状装药岩石中爆破破坏作用分区的研究
11
作者 祝方才 陈寿如 《湖南有色金属》 CAS 1997年第1期10-12,共3页
本文探讨了在爆破荷载作用下岩石破坏的特征,并对于不偶合装药爆破作用进行了较为详细的研究,且依此提出了分区标准,指出了已有分区标准存在的不足。
关键词 冲击波 爆生气体 粉碎压缩区 裂隙
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混合迭加态的振幅平方压缩
12
作者 季德璜 《量子电子学》 CSCD 1993年第3期249-254,共6页
本文详细讨论了由Fock态组成的混合迭加态的振幅平方压缩条件,发现只有六类混合迭加态可以产生振幅平方压缩,并应用Bloch矢量方法在平面上描绘了这六类混合迭加态的压缩区域。指出不同于通常的二阶压缩和高阶压缩,由非真空Foch态组成的... 本文详细讨论了由Fock态组成的混合迭加态的振幅平方压缩条件,发现只有六类混合迭加态可以产生振幅平方压缩,并应用Bloch矢量方法在平面上描绘了这六类混合迭加态的压缩区域。指出不同于通常的二阶压缩和高阶压缩,由非真空Foch态组成的混合迭加态可以产生振幅平方压缩。 展开更多
关键词 振幅平方压缩 混合迭加态 压缩区
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采动区建筑物移动变形与地表移动变形关系研究 被引量:1
13
作者 于启升 《地矿测绘》 2020年第1期14-16,23,共4页
矿山开采导致地表移动变形,从而使位于采动区的建筑物损害,建筑物移动变形与地表移动变形关系是采动区建筑物损害评定及抗变形设计的基础,对此进行研究具有重要的理论与实际意义。文章通过现场实测及对实测资料的分析,研究了不同类型建... 矿山开采导致地表移动变形,从而使位于采动区的建筑物损害,建筑物移动变形与地表移动变形关系是采动区建筑物损害评定及抗变形设计的基础,对此进行研究具有重要的理论与实际意义。文章通过现场实测及对实测资料的分析,研究了不同类型建筑物位于工作面不同位置时,建筑物下沉、倾斜、曲率、水平变形与相应的地表移动变形的关系,获得了其变化规律,得出了不同区域建筑物应采取不同的抗变形措施,这一研究可为采动区建筑物保护和设计提供基础的结论。 展开更多
关键词 大地测量技术 拉伸变形 压缩变形 井下开采
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非离子絮凝剂对微细粒尾矿絮凝沉降的影响 被引量:10
14
作者 韩瑞 吕宪俊 +1 位作者 李琳 朱成志 《中国矿业》 北大核心 2016年第5期97-101,共5页
以d_(90)约为20μm的微细粒难沉降尾矿为试验对象,研究了非离子型絮凝剂的分子量和用量对微细粒尾矿沉降性能的影响。结果表明:随着非离子型絮凝剂分子量的增加,尾矿的沉降速度逐渐增加,压缩区浓度有所下降;絮凝剂的用量对细粒尾矿絮凝... 以d_(90)约为20μm的微细粒难沉降尾矿为试验对象,研究了非离子型絮凝剂的分子量和用量对微细粒尾矿沉降性能的影响。结果表明:随着非离子型絮凝剂分子量的增加,尾矿的沉降速度逐渐增加,压缩区浓度有所下降;絮凝剂的用量对细粒尾矿絮凝沉降的作用是分阶段的,用量较低时,沉降速度慢且涨幅小,用量适中时,沉降速度大且涨幅较大,用量较高时,沉降速度基本稳定,没有大幅度增长;而压缩区浓度在前两个阶段都是逐渐降低,最后也基本稳定。选用N1500絮凝剂,用量为200g/t时,可以获得较好的沉降效果,沉降速度为5.46cm/min,压缩区浓度为38.46%。 展开更多
关键词 非离子型絮凝剂 微细粒尾矿 沉降速度 压缩区浓度
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混凝土超高强化对无腹筋梁剪切抗力的影响 被引量:3
15
作者 王卫仑 王险峰 +1 位作者 丁小波 李雄 《深圳大学学报(理工版)》 EI CAS 北大核心 2012年第2期136-141,共6页
对超高强混凝土无腹筋梁进行剪切试验及分析,研究混凝土强度对梁抗剪性能的影响,指出随着混凝土强度的提高,超高强梁剪切抗力的增加程度减缓.基于修正压缩区理论及剪切试验结果,对现行规范剪力计算公式中混凝土抗压强度的影响进行了修正... 对超高强混凝土无腹筋梁进行剪切试验及分析,研究混凝土强度对梁抗剪性能的影响,指出随着混凝土强度的提高,超高强梁剪切抗力的增加程度减缓.基于修正压缩区理论及剪切试验结果,对现行规范剪力计算公式中混凝土抗压强度的影响进行了修正,提出适用于超高强混凝土无腹筋梁抗剪承载力的建议式.结果表明,试验值与建议式计算值之比的均值为0.97,变异系数为24.30%,可较好反映混凝土强度对剪切承载力的影响. 展开更多
关键词 超高强混凝土 无腹筋梁 压缩强度 抗拉强度 修正压缩区理论 剪力计算式 修订混凝土设计规范
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厚松散土体采矿沉陷的位移变形分析 被引量:5
16
作者 隋旺华 金晓媚 《中国地质灾害与防治学报》 CSCD 1993年第4期54-61,35,共9页
本文利用离心模型试验技术研究了煤层厚松散土体的沉陷变形。依据得出的结果,经理论分析,对土体沉陷特征和机理给出了一个比较满意的答案。
关键词 采空 位移矢量 压缩区 水平应变
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梅山微细粒铁尾矿沉降试验及机理分析 被引量:3
17
作者 韩瑞 吕宪俊 张宁宁 《矿产保护与利用》 北大核心 2015年第6期59-64,共6页
为了强化微细粒尾矿的沉降,以d90约为20μm的微细粒难沉降尾矿为试验对象,研究了絮凝剂的种类、分子量、用量等对微细粒铁尾矿沉降性能的影响,探讨了微细粒尾矿沉降的最佳絮凝剂药剂制度。结果表明:阴离子型、阳离子型和非离子型有机... 为了强化微细粒尾矿的沉降,以d90约为20μm的微细粒难沉降尾矿为试验对象,研究了絮凝剂的种类、分子量、用量等对微细粒铁尾矿沉降性能的影响,探讨了微细粒尾矿沉降的最佳絮凝剂药剂制度。结果表明:阴离子型、阳离子型和非离子型有机高分子絮凝剂对微细粒尾矿的沉降较自然沉降时均是有利的,在絮凝剂用量为50 g/t时,用阳离子型聚丙烯酰胺时尾矿的沉降速度是其他两种类型絮凝剂的5~7倍;尾矿的沉降速度随阳离子型絮凝剂分子量的增大先增大后减小,在分子量达到1 100万时,沉降速度达到最大,为5.60cm/min;压缩区浓度随着阳离子型絮凝剂分子量的增大逐渐增大,但是增加量不大;尾矿的沉降速度随阳离子型絮凝剂用量的增加先增大后减小,当用量达到50 g/t时,微细粒尾矿的沉降速度达到最大值,为5.60 cm/min;压缩区浓度随着阳离子型絮凝剂用量的增加而逐渐降低。综合分析得到最佳的药剂制度为:分子量为1 100万的阳离子型絮凝剂BSF8140,用量为50 g/t。 展开更多
关键词 铁矿 微细粒尾矿 絮凝剂 沉降速度 压缩区浓度
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扩径体直径对钻扩混凝土桩桩周土体影响的试验研究 被引量:1
18
作者 徐丽娜 邓皓允 +2 位作者 郑俊杰 钱永梅 牛雷 《湖南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第7期222-234,共13页
基于室内砂土半面模型桩竖向加载试验,采用VIC-3D非接触全场应变测量系统实时记录荷载作用下桩周土体变形的动态发展过程,结合数字图像相关技术,获取了荷载作用下桩周土体位移场分布特征,探究了扩径体周围土体破坏状态,研究了钻扩混凝... 基于室内砂土半面模型桩竖向加载试验,采用VIC-3D非接触全场应变测量系统实时记录荷载作用下桩周土体变形的动态发展过程,结合数字图像相关技术,获取了荷载作用下桩周土体位移场分布特征,探究了扩径体周围土体破坏状态,研究了钻扩混凝土桩扩径体直径对单桩承载力、位移分布规律、压缩区及沉陷区等的影响,并对主要压缩区和主要沉陷区范围进行了定量分析.试验结果表明:随着扩径体直径的增加,钻扩混凝土桩承载力明显增加,单桩荷载-位移曲线由陡降型变为缓变型;扩径体周围土体竖向位移和水平位移随桩顶位移的增加而增大,但增加幅度受埋深、与扩径体距离及与压缩区边界距离的影响;不同埋深处的土体水平位移呈“C”字形;桩周土体位移影响范围伴随扩径体直径增大而增大,并于扩径体上下分别形成沉陷区与压缩区,且区域面积均与扩径体直径、桩顶位移存在正相关性.通过非线性曲面拟合,得出主要压缩区面积、主要沉陷区面积与扩径体直径、桩顶位移之间的函数关系,可为主要压缩区和主要沉陷区范围的预估提供一定的借鉴和参考. 展开更多
关键词 扩径体 钻扩混凝土桩 位移 沉陷 压缩区
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管坯壁厚与辊肩曲率对瞬间变形区压下量的影响
19
作者 M.Э.依尔马诺柯 《钢管》 CAS 1965年第1期65-66,共2页
本文叙述了在压缩区内的不同辊肩曲率的孔型轧制时,管坯壁厚在瞬间变形区工作锥壁厚的绝对压下量△tx与相对压下量△tx/tx值的影响的研究。
关键词 管坯壁厚 压下量 变形 曲率 孔型轧制 压缩区 工作锥
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湖南白云水电站大坝异常渗漏原因分析及放空处理 被引量:3
20
作者 郑子祥 张秀丽 《大坝与安全》 2015年第6期25-30,共6页
初步分析认为,两岸特别是左岸周边缝以下陡峻岸坡未设置低压缩区、过渡料无法对垫层料形成有效反滤保护、坝前铺盖区未设置粉土或粉砂是白云大坝异常渗漏的主要原因。放空水库后对垫层料进行了修复,大范围破碎、塌陷面板重浇钢筋混凝土... 初步分析认为,两岸特别是左岸周边缝以下陡峻岸坡未设置低压缩区、过渡料无法对垫层料形成有效反滤保护、坝前铺盖区未设置粉土或粉砂是白云大坝异常渗漏的主要原因。放空水库后对垫层料进行了修复,大范围破碎、塌陷面板重浇钢筋混凝土面板,更换左岸周边缝底部止水及全部的面板垂直缝表面止水。白云放空水库处理后渗漏量大幅减少,证明放空水库处理是成功的。 展开更多
关键词 白云大坝 渗漏量 压缩区 面板
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