安徽中风化泥质砂岩地区的压缩层厚度计算

根据安徽地区泥质砂岩地层,结合建筑物上部荷载情况选择适合的桩型和持力层,根据桩长、桩径估算单桩承载力设计布桩方式和承台尺寸,根据承台尺寸估算压缩层厚度提出压缩层厚度主要与上部荷载、基础的形状和土层的重度密切相关。其中,持力层位于粉质黏土的多层建筑,控制性勘探孔深度可取桩端下8m;持力层位于中风化泥质砂岩的高层建筑,控制性勘探孔深度可取桩端下10m。

杉木层状压缩的形成及其密度分布特征

实木层状压缩技术是以实体木材的定向定位压缩为目标,以最小的材积损耗,最大限度地提高木材力学性能的一种新型木材压缩方法。通过水热分布调控以及外力加载的协同作用,在调控压缩层的形成位置、厚度和多层压缩的基础上,分析压缩木材密度分布特征,研究层状压缩技术对于人工林杉木(Cunninghamia lanceolata)的适用性及其层状压缩形成的特点。结果表明:预热时间控制在0.5~30 min之间时,获得压缩层位置不同的层状压缩杉木。随着预热时间的增加,压缩层由表层逐渐向中心(厚度方向)移动,压缩层密度达到0.583 g/cm^(3)及以上;通过调控压缩量,获得压缩层厚度为3.00~8.07 mm的4种厚度的表层压缩杉木,压缩层密度提高率比木材整体密度提高率平均高28.7%;将表层压缩和中心层压缩工艺并用,实现形成3个压缩层的多层压缩。扫描电镜观察结果表明,无论压缩层形成于表层还是中心层,压缩层与未压缩层界线出现在早材区域或早晚材交界处,压缩层的早材细胞发生细胞壁屈曲变形,至细胞腔几乎完全消失,而晚材细胞壁及细胞腔仅发生微变形或不变形。依据压缩前后木材密度分布曲线及特征值计算结果,杉木压缩层部位的早材密度提高率最大值可以达到210.6%。

软土地基沉降计算中压缩层厚度控制标准分析

压缩层厚度是地基沉降计算的重要参数之一,压缩层厚度确定方法主要有应力控制法和应变控制法两种。采用不同的控制标准,计算结果有很大差异。通过对工程实例的计算,比较了这两种方法计算结果的合理性。并讨论了不同应力比条件下,软土地基总沉降计算值随压缩层厚度的变化规律,最后给出了确定压缩层厚度的建议。

地基沉降计算中压缩层厚度确定方法的比较

地基沉降计算中压缩层厚度确定方法主要有应变控制法和应力控制法两种。按这两种方法计算地基沉降 ,经比较可看出按应变控制法来确定压缩层厚度是不太合理的 ,其原因是由于按应变控制法确定的压缩层厚度与基底附加应力大小无关。最后给出了确定压缩层厚度方法的建议。

深厚软土长桩桩端压缩层厚度现场测试方法研究

针对"悬浮"在深厚土层中桩端以下不同深度处土层的沉降和压缩变形的监测难题,本文提出了单点—液位沉降计相结合的联合测试法,并在京沪高速铁路深厚软土、松软土层中桥梁深长桩基桩端下压缩层厚度和总沉降的现场测试中得到成功应用。介绍了单点—液位沉降计联合测试法的工作原理和使用方法。结合现场试验,采用联合测试法以及相应的判别标准,确定出试验段深长桩基桩端下压缩层厚度为9.5 m。研究结果表明:联合测试法成功解决了对深厚软土地基中深长桩基桩端下不同位置处土层压缩变形和总沉降的监测问题。

考虑变形时间效应的地基压缩层厚度试验验证

对高速铁路长期服役性能有影响的路基工后沉降主要来源于地基中具有显著时间效应变形的土层。通过离心模型试验,研究了重塑中低压缩性粉质黏土地基在路堤荷载作用下的变形时间效应;分析了地基在浅层同一加固深度、下部土层压实度改变的情况下,地基塑性变形时间效应随路堤高度的变化规律。结果表明:低矮路堤荷载作用下地基变形具有显著时间效应的土体主要分布在浅层,即使下部土层压实度改变仍不会对地基变形状态产生影响;路堤高度增加会引起地基变形具有显著时间效应的土层加厚,并超过预设的浅层加固厚度,导致下部土层的变形状态由微弱转变为显著;验证了采用时间效应法确定地基压缩层厚度的合理性。

软土路基压缩层厚度确定方法探讨

压缩层厚度是地基沉降计算的重要参数之一,目前规范中常用的压缩层厚度确定方法主要有应力控制法和应变控制法两种。采用不同的控制标准,计算结果有很大差异,但是两者都有各自的局限性。本文综合了这两种计算方法的优点,提出一种新的压缩层厚度确定方法。并通过工程实例对比了软土路基条件下,不同计算方法确定的压缩层厚度的合理性,结果表明,本文提出的计算方法使用方便,其计算结果与实际情况较为接近,可为类似工程勘察设计提供参考。

高速铁路中低压缩性土路基沉降计算与分析

高速铁路路基沉降计算与分析是路基设计及评估的重要环节。为准确计算高速铁路中低压缩性土路基沉降,从中低压缩性土的工程特性出发,基于考虑时间效应的压缩层厚度计算方法和分层连续加载下地基沉降计算理论,建立更适应于高铁路基荷载特征的高铁中低压缩性土路基沉降计算方法。利用吉珲铁路珲春试验工点得到的地基土物理和力学指标,计算路堤分级堆载条件下,不同埋深处上层硬塑粉质黏土和下层全风化泥质粉砂岩地基的时效变形规律。结果表明,在路基填筑过程中,基底附加应力计算方法获取的基底附加应力与实测值较为吻合。进一步对比理论与现场实测结果发现,截至第700天,地基总沉降的计算误差约2mm;地基分层沉降的理论值与计算值误差在±5%以内,验证了计算方法的可靠性和准确性;针对考虑时间效应的压缩层厚度计算确定的地基压缩层厚度,其随路基填筑高度呈线性正相关。上述方法不仅为合理选择并优化高速铁路中低压缩性土的地基加固措施及方案提供了关键的技术支撑,也为精确计算和预测工后沉降提供了保障。

软基沉降计算中压缩层厚度确定方法探讨

沿海地区平原水网区高速公路的软土路基,其压缩层范围与应力控制法确定的深度通常相差很大,而与应变控制法确定的厚度比较吻合.规范规定的应力控制比值与一些实际情况不符,对大宽度路基条件下的软基不太适用,导致用应力控制法计算出的沉降量比实际沉降大许多.文中结合工程实例,研究出现这一问题的机理,并给出建议.

地基压缩层厚度的数值模拟分析和探讨

采用FLAC3D数值模拟的方法探讨土质不同对地基压缩层厚度的影响.分别对均质土地基及双层土地基建立模型,观察荷载作用下地基压缩层厚度的变化规律,得出对于均质土体,在相同荷载作用下,当土的压缩模量越大,土的压缩层厚度越小;对于上软下硬土体,下部硬土层的存在会减小土体的压缩层厚度;对于上硬下软土体,下部软土层的存在会增加土体的压缩层厚度.

云桂铁路膨胀土地基压缩层厚度确定方法分析

我国铁路的地基沉降计算中,规定压缩层厚度计算采用应力比值法,按照铁路等级和地质条件的不同采用0.1倍应力法或0.2倍应力法。然而通过对云桂铁路弥勒段的膨胀土路基设计计算与沉降监测,对于不同填高和铁路类型,简单地按照规范中规定的应力倍数确定压缩层厚度对计算沉降的误差影响较大。文章通过现场实测与理论计算对比,对该地区膨胀土地基条件下的压缩层厚度确定方法进行了分析,并给出了优化的选取方案。

基于群桩基础沉降估算确定压缩层厚度的探讨

在现行规范中,由于桩基沉降估算模式的不同,压缩层厚度的确定方法也不完全相同。对这些方法进行归纳、总结,并通过具体的工程实例,对由不同估算模式确定的压缩层厚度及沉降估算结果进行探讨与分析,认为对于工程场地地质资料掌握较为翔实的情况下,压缩层厚度可采用变形比法确定,否则,宜根据应力比法确定。

基于软件的散射校正模式对乳腺X射线检查中辐射剂量的影响

目的:这项研究探讨了基于软件的散射校正(PRIME)模式中平均腺体剂量与压缩厚度和腺体类型的关系,以及PRIME模式与全视野数字化乳腺X射线摄影(FFDM)相比平均腺体剂量(AGD)减少的程度和影响因素。资料与方法:收集在同一压缩厚度下对左右侧乳腺分别行PRIME模式、FFDM的女性患者515例,分析共1030幅乳腺头尾位和1030幅内外侧斜位的图像。结果:乳腺压缩厚度与AGD_(PRIME)呈正向较强相关(r=0.698,P<0.001),乳腺腺体类型和压迫力与AGD_(PRIME)呈正向较弱相关(r=0.227,r=0.228,P<0.001),年龄与AGD_(PRIME)呈负相关(r=-0.327,P<0.001)。乳腺压缩厚度、腺体类型、压迫力和年龄是AGD PRIME的独立影响因素(B_(压缩厚度)=0.025,B_(腺体类型)=0.238,B_(压迫力)=0.001,B_(年龄)=-0.007,P<0.001)。压缩厚度、腺体类型、压迫力和年龄的标准化系数分别为0.735、0.229、0.106、-0.244,乳腺压缩厚度对AGD_(PRIME)的影响较腺体类型大。乳腺压缩厚度和年龄与△AGD(AGD_(FFDM)减去AGD_(PRIME))呈负相关(r=-0.565,r=-0.127,P<0.001),腺体类型与△AGD呈正相关(r=0.159,P<0.001)。乳腺压缩厚度和年龄分别是△AGD的独立影响因素(B_(压缩厚度)=-0.011,B_(年龄)=-0.002,标准化系数分别为-0.558、-0.104)。PRIME模式下乳腺压缩厚度与剂量减少率呈负相关,线性拟合显示较薄的乳房剂量降低幅度更高。结论:AGD PRIME与乳腺压缩厚度、腺体类型和压迫力呈正相关,压缩厚度对AGD_(PRIME)的影响更大。△AGD与压缩厚度及年龄呈负相关,乳腺压缩厚度较小时和在年轻患者乳腺中PRIME采集模式降低腺体剂量的效果越明显。

高速铁路中低压缩性土地基沉降控制有关问题研究

为优化和完善高速铁路中低压缩性土地基沉降控制技术,通过对大量的高速铁路路基勘察及土工试验资料的综合分析,研究中低压缩性土的基本工程特性;采用三轴试验、压缩试验、单元结构模型试验等土工试验方法,对中低压缩性土的变形状态及其随所受应力水平、时间变化的特性进行比较系统的研究,给出中低压缩性土的4种变形状态与其所受应力水平(荷载比)的关系;研究提出具有变形时间效应的地基压缩层厚度确定方法,并通过对比研究得出:高速铁路中低压缩性土地基的压缩层厚度,可采用0. 2倍应力比值法确定。

竖向荷载下桩身压缩和桩基沉降变形研究

随着我国建设规模的扩大,桩基础领域发展迅速,长桩基础被越来越多的工程所采用。工程实测表明,桩侧土模量较高的非软土地区,长桩静力试桩的荷载传递和桩身压缩性状与软土地区超长桩性状相似,长桩的桩身压缩量相当可观,计算中应予以考虑。目前的桩身压缩测试结果大都基于工程试桩所得,通过现场大型单、群桩模型试验,深入研究群桩基础承载力、桩身压缩和土体压缩沉降性状。主要研究内容如下:(1)通过系统模型试验,研究单、群桩基础的承载力性状。群桩中基桩桩身轴力、侧阻力的分布形式因位置的不同而不同。群桩端阻表现出明显的沉降硬化效应,即随着群桩基础沉降的增大,端阻力都会有不同程度的提高,且在较小桩距条件下提高程度较大,在较大桩距条件下提高程度较小。(2)工程实测表明,桩身压缩产生的沉降始于加载初期,并伴随加载全过程。桩侧土压缩模量较高的非软土地区,长桩静力试桩的荷载传递和桩身压缩性状与软土地区超长桩性状相似,长桩的桩身压缩量相当可观,计算中应予以考虑。(3)群桩试验表明,桩间土的竖向变形在桩顶处最大,随着深度的增加,桩间土的竖向变形逐渐变小。桩间土除了产生剪切变形(桩、土相对位移)外,还出现压缩变形。(4)同一荷载水平下,桩端以下土层的沉降值随深度的增加而减小,整体压缩主要产生在距桩端一定厚度的土层范围内,即土层距桩端越近,单位厚度土层的整体压缩量越大;同一深度处,土体整体压缩沉降值随荷载的增大而增大。(5)当复合基桩分担荷载值一定时,大桩距群桩桩端整体压缩沉降值较小桩距群桩小;桩数多的群桩桩端整体压缩沉降值较桩数少的群桩大,这是由于群桩效应增强所致,即桩距一定时,随着桩数的增多,桩与桩之间的增沉效应增强。(6)群桩桩端平面以下地基土,其整体压缩变形及压缩层深度因桩距的不同差异很大,即在P=Pu/2(其中,P为群桩承载力特征值,Pu为群桩极限承载力)荷载条件下,大桩距群桩基础地基土整体压缩变形及压缩层深度较小桩距小,这与粉土、软土中群桩试验的结果一致。(7)研究了桩侧阻力分布模式对桩身压缩沉降的影响机制,给出了考虑不同侧阻分布模式时,桩身压缩系数的3个计算公式:ξe正三角=0.33α+0.67,ξe矩形=0.50α+0.50,ξe倒三角=0.67α+0.33,其中,ξe正三角,ξe矩形,ξe倒三角为不同侧阻力分布模式下的桩身压缩系数,α为端阻比例。(8)给出了小桩距群桩基础的沉降计算公式:gz e1 sniii is=ψ∑=σEΔz+s其中,s为计算沉降值;ψ为沉降计算经验系数;σgzi为群桩各基桩对应力计算点桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生的平均附加应力之和;Esi为第i计算土层的压缩模量,采用土的自重压力至土自重加附加压力作用段的压缩模量;Δzi为第i计算土层的厚度;se为计算桩身压缩量。该公式可考虑桩身的压缩、桩数、群桩的几何特征、侧阻力分布模式、端阻比例等因素对桩基沉降的影响。(9)基于目前规范中给出的压缩层厚度确定方法,通过压缩层厚度计算方案的比较,确定了压缩层厚度计算公式。(10)在已有的考虑桩径影响Mindlin解竖向应力系数的研究成果上,给出了小桩距群桩基础的平均竖向应力系数的数值解,制作相应的数据表格,该表格可供相关的工程设计人员手算沉降量时使用。

高超可调进气道弹性压缩面自适应无源控制概念研究

针对二元高超声速进气道，探索了一种在Ma=4.0-6.0，弹性可调压缩面自适应无源控制的设计概念。采用流固耦合的计算方法，研究弹性变厚度压缩面随来流静压改变的变形和气动性能的变化规律。计算结果表明，与定几何进气道相比，这种新概念的自适应无源控制方法，可显著提升进气道在Ma=4.0-6.0的气动性能。在非设计点Ma=4.0和Ma=5.0下，流量系数可增加11.8%和14.6%，出口总压恢复系数也有所提升。由此证明，所提出的弹性压缩面自适应无源控制的概念在理论上是可行的，且有助于提高非设计点进气道性能。

2.5D角联锁织物厚向压缩特性的实验研究

以碳纤维2.5D衬经结构织物为例,初步研究了2.5D角联锁织物厚度方向压缩特性,利用万能材料试验机测得织物厚度与压缩应力的关系。研究发现,当压缩应力小于3 MPa时,经验指数取为3的多层平纹织物压缩模型可用于2.5D衬经织物厚度与压缩应力关系估算。在4种不同压缩应力下制备2.5D衬经结构复合材料,进一步观测经向和纬向截面内经纱、衬经纱和纬纱屈曲变化情况,引用纱线段局部屈曲角分布定量表征纱线的屈曲程度。结果发现:经纱的屈曲程度最高,随压缩应力的增加,经纱的屈曲程度降低;当压缩应力超过一定范围时,经纱屈曲程度反而增加,衬经纱和纬纱基本呈伸直状态,衬经纱屈曲程度增加,纬纱伸直度增加。

乳腺X射线摄影所致患者乳腺受照剂量调查及控制对策

目的 调查乳腺摄影受检者受照剂量情况。方法 采用LiF(Mg ,Cu ,P)热释光粉末探测器监测乳腺摄影受检者乳房压缩厚度和乳腺平均受照剂量。结果 随机抽测 46例受检者 ,乳房平均压缩厚度为 4 61cm ,受检者平均入射体表剂量CC位 7 14mGy。MLO位 6 78mGy。受检者平均透射线剂量CC位 0 18mGy ,MOL位 0 17mGy。结论 本次调查结果显示乳腺X射线摄影所致患者的入射体表剂量比普通胸透高 2 4倍 ,是胸部正位摄片剂量的 19 8倍 。

160例乳腺数字X射线摄影受检者辐射剂量水平调查

目的通过测量和计算乳腺X射线摄影检查所致受检者辐射剂量,了解检查时乳腺腺体平均受照剂量水平及其影响因素。方法选取在宁夏4家医院行乳腺数字X射线摄影160例受检者作为研究对象,收集每位受检者左右乳房头尾位和侧斜位检查时的曝光参数、乳房压缩厚度和入射体表空气比释动能(ESAK);使用国际通用方法计算乳腺腺体平均剂量(AGD)。结果160例受检者共进行了640次照射,乳房压缩厚度(CBT)平均值为(4.48±1.54)cm,AGD的中位数为1.12 mGy;多元逐步线性回归分析结果显示,影响AGD水平的主要因素有管电流时间积、CBT和靶/滤过(P均<0.01)。结论宁夏乳腺数字X射线摄影受检者AGD水平低于国家标准,在确保影像质量的前提下,检查时适当降低管电流时间积和CBT,选择合适的靶/滤过,可以减少受检者的辐射剂量水平。

群桩基础沉降计算中的若干问题

桩基的沉降变形不仅受制于地基土性状,也受桩基与上部结构共同作用的影响,可以说是桩基计算中最为重要、最为复杂的课题之一。本文根据竖向荷载下群桩沉降性状试验的实测资料,厘清了群桩沉降的基本构成,探讨了群桩沉降计算中的几个关键问题,即土中竖向应力的求解、压缩层厚度的确定、长桩基础沉降计算中桩身压缩量应予以考虑,并给出了相应的解决思路。