橡胶压缩永久变形率测定常用标准分析与解读

对比分析了橡胶压缩永久变形率测定常用的4种标准试验方法(ISO 815-1:2008,ASTM D395-03,JIS K6262:2013和GB/T 7759-1996),对试样尺寸、试验步骤和试验数据处理等对压缩永久变形率测试结果影响较大的测试因素及其对测试结果的影响规律作了重点解读。指出GB/T 7759-1996在某些条款规定方面的不当之处,并分析了原因,旨在加深相关研发和测试人员对测试结果及标准试验方法的理解,并为标准的选用和实施提供参考。

一种超低压缩永久变形率的泡棉用双组分液体硅橡胶

由新安天玉有机硅有限公司申请的专利(公布号CN 110862693A,公布日期2020-03-06)“一种超低压缩永久变形率的泡棉用双组分液体硅橡胶”,涉及的双组分液体硅橡胶组分及用量为:端乙烯基硅油50~200,甲基封端含氢硅油5~20,侧链含乙烯基的甲基封端硅油10~60,气相法白炭黑10~40,六甲基二硅氮烷1~16,二乙烯基四甲基二硅氮烷0.05~0.4,二乙烯基四甲基二硅氧烷0.1~2,正丁醇1~20,蒸馏水0.5~4,铂金催化剂3×10-6~25×10-6(质量分数)。该双组分液体硅橡胶可以用来制备超低压缩永久变形率和低粘度的泡棉。

一种超低压缩永久变形率的泡棉用双组分液体硅橡胶

申请专利公布号CN110862693A介绍了一种超低压缩永久变形率的泡棉用双组分液体硅橡胶,涉及的双组分液体硅橡胶组分及用量为:端乙烯基硅油50~200,甲基封端含氢硅油5~20,侧链含乙烯基的甲基封端硅油10~60,气相法白炭黑10~40,六甲基二硅氮烷1~16,二乙烯基四甲基二硅氮烷0.05~0.4,二乙烯基四甲基二硅氧烷0.1~2,正丁醇1~20,蒸馏水0.5~4,铂金催化剂3×10-6~25×10-6.该双组分液体硅橡胶可以用来制备超低压缩永久变形率和低粘度的泡棉.

低压缩永久变形聚氨酯弹性体的研制

采用特殊扩链交联剂,制成机械性能较优,压缩永久变形低的聚氨酯弹性体,讨论了影响压缩永久变形性能的几种因素。

Arrhenius公式和环境作用动力学对压缩橡胶的精度比较

目的 精确描述压缩橡胶永久变形率的变化规律,准确评估其使用寿命。方法 应用环境作用动力学理论,建立压缩橡胶永久变形率的变化微分方程,求解微分方程得到压缩橡胶永久变形率变化规律的微分方程通解。再以氟硅橡胶为例,通过高温加速试验获取其在100、125、150、175、200℃下的试验数据,分别采用环境作用动力学通解和阿伦尼乌兹公式建立氟硅橡胶压缩永久变形率模型。最后,与3.5 a的自然环境试验数据进行对比。结果 应用环境作用动力学理论建立的氟硅橡胶压缩永久变形率模型与3.5 a自然环境试验数据的最大误差约为3.32%,而应用阿伦尼乌兹公式建立的氟硅橡胶压缩永久变形率模型的最大误差约为14%。结论 阿伦尼乌兹公式只适用于没有环境作用或固定环境作用下的物质特征变化,而环境作用动力学方程中,有明确的环境作用项σ,适用于复杂环境作用下物质特征变化规律的描述。

GIS用O形密封圈热压缩加速老化性能表征与劣化规律研究(英文)

该文研究气体绝缘金属封闭开关设备用O形密封圈老化过程的表征方法和变化规律。在热和压缩双因子加速老化条件下,检测2种三元乙丙橡胶(ethylene-propylene-diene monomerrubber,EPDM)配方O形密封圈的邵氏硬度(ht)和压缩永久变形率(εt)随老化时间的演化规律。分析结果表明:ht可用线性模型拟合;εt可用指数函数模型或幂函数模型拟合。εt的导数随着老化时间逐渐减小,这表明在恒定的老化条件下EPDM密封圈的老化速率会逐渐减缓,这与现有研究得到的在恒温加速老化条件下通过氧气消耗速率表征的老化速率将保持不变产生了矛盾。为此,该文提出用剩余压缩率(δt)表征老化过程中压缩因子水平的剩余效用,发现密封圈的压缩老化因子水平随老化时间呈明显衰减趋势。用δt归一化εt,得到单位剩余压缩率下的压缩永久变形率(t),发现t随老化时间呈线性变化。用t的导数(t)作为新指标表征密封圈的老化速率,则t基本不变。上述结果表明,热压缩双因子加速老化条件下压缩老化因子的水平随着老化时间逐渐衰减,这是造成密封圈机械性能变化速率降低的主要原因。

乙丙橡胶密封圈在压缩状态下的使用寿命预测

采用热空气加速老化,研究乙丙橡胶密封圈(简称EPR,下同)的压缩永久变形率随老化时间的变化。将老化前后样品的红外光谱分析,发现EPR的老化主要是热氧引起的分子断裂造成的;利用阿累尼乌斯方程和线性回归估计分析,预测乙丙橡胶密封圈在受压状态下的使用寿命。以压缩永久变形率作为评价项目,建立乙丙橡胶环境温度下使用寿命预测方程,推测出在95%的置信水平下,乙丙橡胶密封圈的压缩密封寿命为14.8年。

高性能发泡导电硅橡胶的制备

以羟基硅油和乙烯基硅油为基胶,以含氢硅油为交联剂,使用偶联剂、导电粉末填料和铂金催化剂,采用脱氢发泡法制备了发泡导电硅橡胶,并通过橡胶加工分析仪、扫描电子显微镜、宽频介电阻抗谱仪、电子万能试验机分别表征了发泡导电硅橡胶的发泡交联同步性、电导率、力学性能,此外,还探究了发泡交联温度、交联剂用量和导电粉末填料用量对发泡导电硅橡胶性能的影响。结果表明,当发泡交联温度为115℃时,发泡交联同步性最佳,制得的发泡硅橡胶泡孔结构均匀、力学性能最佳;当交联剂用量为0.45份(质量,下同)时,发泡硅橡胶的表观密度为0.69 g/cm^(3),抗压强度为1.17 kPa,说明此时的交联剂用量为最佳;当导电粉末填料用量为10份时,发泡导电硅橡胶的电导率可达到1.5 S/cm,导电性能非常好。

主减速器橡胶密封圈性能衰减模型及日历寿命评估

目的 构建主减速器橡胶密封圈储存/装机条件下的性能衰减模型,评估其实际储存日历寿命、储存/装机条件下的折算系数。方法 将功能结构件实际尺寸(实际装配、初始轴向厚度和压缩时轴向厚度)、实际生产产品尺寸和安全裕度相结合,确定橡胶密封件的失效判据。对实际使用的FX-4、FX-17橡胶密封圈2种初始压缩率的装机状态下进行5个温度点的加速老化试验,测定2种橡胶密封圈压缩永久变形率的老化指标参数,利用回归分析得到相应的衰减模型,结合实际储存13a的橡胶密封圈的压缩永久变形率进行检验,确定储存/装机条件下的折算系数。结果 以25%为失效判据,橡胶密封圈储存年限可达19.8 a。结论 为了保证使用安全和外场计算方便,FX-4密封圈装机使用1 a相当于储存2 a,FX-17密封圈装机使用1 a相当于储存3 a。

FX-4和FX-17典型橡胶密封圈加速老化性能研究

目的 研究FX-4和FX-17典型橡胶密封圈的加速老化性能。方法 对初始压缩率为14%和20%的FX-4和FX-17这2种橡胶密封圈,进行5个温度点不同时长的加速老化试验,通过试验测定FX-4和FX-17橡胶密封圈的拉伸强度、扯断伸长率、硬度以及压缩永久变形等4个性能指标,并进行分析和比较。结果 硬度指标随老化温度以及老化时间的变化不明显。拉伸强度与扯断伸长率在200℃老化试验后,均出现明显的下降趋势,但在同一老化温度下老化10、70d后,拉伸强度与扯断伸长率未发生明显的变化。在较低的老化温度时,压缩永久变形率随老化温度以及老化时间的变化不明显;在150、200℃温度老化后,压缩永久变形率随着老化时间的增加而呈上升趋势。结论 FX-4与FX-17橡胶密封圈的压缩永久变形率在老化温度点较低时,受温度的影响不显著,在同一温度下随老化时间的增加呈上升趋势;在老化温度点较高时,压缩永久变形率随着老化时间的增加而呈上升趋势。

摩托车发动机O型橡胶密封圈性能研究

介绍了摩托车发动机O型橡胶密封圈材料的结构、性能,阐述了橡胶老化的机理。本次研究,通过在发动机台架上测量摩托车发动机使用O型橡胶密封圈的压缩永久变形率,分析实际使用中影响摩托车发动机O型橡胶密封圈老化的主要因素。

过氧化物/硫磺硫化体系对EPDM硫化橡胶力学性能的影响

通过采用过氧化物、硫磺及过氧化物/硫磺硫化体系硫化三元乙丙橡胶(EPDM)。研究了硫化体系、硫化剂用量等对EPDM性能的影响。实验结果表明:DBPH硫化体系较硫磺硫化体系的EPDM拉伸强度和断裂伸长率高,压缩永久形变率较低,撕裂强度接近。采用DBPH/硫磺硫化体系和TBCP/硫磺硫化体系的EPDM拉伸强度、断裂伸长率和撕裂强度接近,但TBCP/硫磺硫化体系的压缩永久变形率较低。

如何判断氟橡胶O形圈为同批次产品

通过对不同批次氟橡胶O形圈的检测分析认为,当所测O形圈的密度、硬度、拉伸强度和压缩永久变形率标准偏差分别不大于0.0017、0.52、0.98和1.16时,判定这批产品为同一批次。

润滑油中橡胶5880耐老化性能研究

为了掌握润滑油中橡胶5880制品耐受情况,并进行寿命评估。采用加速老化方法,针对压缩和自由放置两种状态,分别测试分析橡胶5880在润滑油和热空气中20%恒定压缩永久变形率、拉伸强度、拉断永久变形、拉断伸长率等基本性能随时间和温度的老化衰减规律。无论是热空气还是润滑油中,橡胶5880的拉伸强度和拉断永久变形指标对热老化不敏感,无法定量表征寿命和性能之间关系,而压缩永久变形率和拉断伸长率基本符合时温等效原理。总体上,润滑油中因为屏蔽氧气,橡胶5880性能衰减更慢。同时采用指数型性能-时间衰减规律和Arrhenius公式定量描述了橡胶5880性能-时间-温度之间的关系,推算润滑油中橡胶5880密封制品的寿命约为5 a,其他不受力制品的寿命将大于25 a。