厌氧复合反应器处理退浆废水的启动研究

重点研究厌氧复合反应器处理难降解退浆废水的启动,试验结果表明,在中温(35±3)℃、pH 8.0左右的情况下50 d迅速启动,COD去除率>60%,并培养出适应水质要求的厌氧颗粒污泥;经过弹性立体(YDT)填料和组合填料的挂膜比较发现:组合填料比YDT填料挂膜快、三相分离效果好、COD去除效果高2%～8%。

上流式厌氧复合反应器UBF—接触氧化工艺处理啤酒废水

分析总结了应用上流式厌氧复合反应器 UBF—接触氧化工艺处理啤酒废水设计。

厌氧复合床反应器处理高浓度硫酸盐有机废水

通过对硫酸盐还原菌与产甲烷菌的竞争机制、硫酸盐还原产物的影响以及反应器运行性能等方面的研究,认为厌氧复合床反应器处理高硫酸盐有机废水是可行的。当进水硫酸盐质量浓度为1000～1600mg/L时,即SO42-容积负荷为1～1.6kg/(m3·d)时,出水硫酸盐质量浓度为140mg/L左右,平均去除率为88.6%。

复合厌氧反应器在酒精废醪治理工程中的应用

引言酒厂每生产１吨酒精需排放１２～２０吨废水，这种废水ＣＯＤ浓度高达３万～５．５万ｍｇ／Ｌ，悬浮物ＳＳ浓度高达２．５万～４．５万ｍｇ／Ｌ，ｐＨ３～５．５。我们把这种酸性的高浓度有机废水称之为酒精废醪，酒精废醪排入水体是重要的污染源。１９８５年前我国酒...

复合式厌氧反应器预处理低温城市合流制污水中试

采用有效容积为18．55m^3的复合式厌氧反应器（AHR）处理低温、低浓度城市合流制污水，中试结果表明，在水温为9．5～12℃、水力停留时间为3．9h的条件下，对SS和COD的去除率分别达到了84．5％和36．13％；经处理后溶解性COD占总COD的比例由进水的49．69％提高到出水的73．08％，可生化性得到了明显改善；在COD／SO4^2-值为1．60即SO4^2-充足的情况下，硫酸盐还原菌（SRB）较产甲烷菌（MPB）占优势，对SO4^2-的去除率高达73．26％。可见，采用AHR预处理低温城市合流制污水是可行的。

厌氧颗粒污泥启动复合式厌氧折流板反应器的研究

研究以厌氧颗粒污泥接种的复合式厌氧折流板反应器（HABR）启动：在HABR中直接接种厌氧颗粒污泥，以退浆废水为试验进水，在系统水力停留时间为168h，中温（32±1）℃，进水pH值6．5～8，碱度适当偏高条件下，进入反应器废水COD浓度由1800mg／L逐渐提高到13520mg／L，运行60d后系统COD去除率最低为45％，并且保持稳定，出水pH值和碱度相对比较稳定，污泥明显呈颗粒状，反应器启动完成。反应器可以在短时间内重新启动，污泥活性很快得到恢复。

复合式厌氧折流板反应器启动中的相分离特性

采用复合式厌氧折流板反应器(HABR)处理模拟啤酒废水,考察了其快速启动过程中的处理效能及相分离特性。结果表明:HABR可在33 d内完成启动,对COD的去除率>92%;pH值在反应器前后端分别呈酸性和中性,促进了产酸菌和产甲烷菌的分离;厌氧系统内挥发性脂肪酸(VFAs)质量浓度的变化可以用于判断产酸作用和产甲烷作用之间是否处于动态平衡状态;HABR的产气量和末端出水VFAs质量浓度呈负相关关系,证明产甲烷菌的代谢活性逐渐增强。在快速启动过程中,HABR表现出了明显的生物相的选择和分离现象。

复合式厌氧反应器处理城市污水试验研究

采用弹性立体填料的复合式厌氧反应器处理城市污水。研究结果表明 ,该装置处理城市污水效果显著 ,当进水COD在 87～32 0mg L范围内 (平均 2 2 7mg L)变化 ,水力停留时间大于 5 .2h ,反应系统的容积负荷小于 0 .86KgCOD m3.d时 ,常温下COD去除率大于60 % ,出水COD平均为 81mg L ,SS去除率大于 77.8% ,出水SS小于 30mg L ;反应系统在试验条件下温度与溶解性COD去除率成正相关。试验还得出了系统处理城市污水溶解性BOD5去除率随HRT变化的降解动力学模式。

复合式厌氧反应器处理含硫酸盐有机废水的研究

介绍用复合式厌氧反应器处理硫酸盐有机废水的工艺特性 ,以及通过投加铁盐和出水回流克服硫酸盐还原作用的影响和改善反应器性能的效果。

复合式厌氧污泥床反应器处理城市生活污水的研究

复合式厌氧污泥床反应器是一种改进的厌氧处理工艺 ,可有效去除城市生活污水中的污染物 ,并提高了污水的可生化性 ,是一种较为理想的城市污水强化一级处理工艺。本文对该工艺、装置的特点和效果进行分析研究 。

UBF复合式厌氧反应器处理焦油废水实验研究

在环境温度16～35℃条件下,流式污泥床—过滤器(UpflowBlanketFilter,UBF)复合式厌氧反应器对生物质气化发电焦油废水进行了厌氧预处理实验研究,对UBF反应器内悬浮态微生物相进行了分析。实验表明,UBF反应器经过274d达到稳定运行时,在HRT为66.9h,COD有机负荷为0.65～0.75kg/(m3·d)的条件下,COD平均去除率达到26%;反应器的处理效率较低,说明厌氧生物处理只能作为焦油废水的预处理手段,其后还需要其它工艺作后续处理才能达到生产回用要求。

厌氧复合床反应器处理制药废水启动研究

研究了厌氧复合床反应器处理抗生素制药废水的启动试验,研究结果表明,在较短的时间内反应器容积负荷率可以达到7 2kgCOD (m3·d),COD平均去除率超过75%.在反应器启动过程中,ALK VFA起到了非常重要的作用,当ALK VFA比值大于4.0时,系统pH值具有较强的稳定性,可以保证系统的快速启动和正常运行.

复合厌氧反应器处理城市污水

复合厌氧反应器利用厌氧污泥及生物膜共同实现对有机物的去除,通过上部滤料层防止厌氧污泥流失,采用定期释放下部气囊中产生的沼气冲洗滤料层生物膜以防止滤层堵塞.利用城市污水进行中试的结果表明:在进水温度为20～30℃、水力停留时间为2 h和常规进水COD浓度的情况下,对COD的平均去除率为42%,SS去除率为75%,单位容积去除负荷为1.48 kg-COD/(m3·d).

复合式厌氧反应器处理生活污水运行特性研究

本文对复合式折流板厌氧反应器处理生活污水的运行特性进行了研究,并作了灵敏度分析。结果表明:HABR反应器因其特殊的结构而具有很好的耐冲击负荷能力及很好的去除效果;当进水的CODCr在300mg/L左右,温度在16 3～30 5℃时,水力停留时间采用6h,容积负荷为1 2kgCOD/m3·d左右,COD去除率可保持在70%以上,出水CODCr可小于100mg/L,出水SS浓度在27～64mg/L之间;各操作参数对HABR反应器CODCr去除率的影响有显著性不同;HRT是系统运行过程中需严格控制的关键因素。

厌氧复合床反应器处理生活污水的试验研究

常温条件下采用厌氧复合床反应器(HAR)处理生活污水,考察了稳定运行阶段的负荷率及出水回流对反应器运行效果的影响。结果表明,采用HAR处理生活污水可以高效地削减有机负荷,当进水有机负荷从1.035kgCOD/(m3·d)提高到1.622kgCOD/(m3·d)时,可明显提高对COD的去除率;HAR的最佳水力停留时间为6h,对COD的去除率>65%;当回流比为4时对COD去除率的提高较为明显,但过高的回流比(R=6)会使污泥流失,导致反应器对COD的去除效果变差。

垃圾渗滤液在厌氧复合床反应器中反硝化/产甲烷的研究

在厌氧复合床反应器中进行了垃圾渗滤液的反硝化/产甲烷的试验.试验结果表明,处理有机物浓度较高的垃圾渗滤液时,反硝化/产甲烷能够在厌氧复合床反应器中实现同步进行.下部的污泥床承担了主要的反硝化任务,当进水COD/NO3-N〉9时,下部污泥床对NO3-N的去除率可达到99%以上.随着进水COD浓度的提高,达到4 000 mg/L以上时,下部污泥床和上部生物膜对COD的去除能力均趋于稳定.下部污泥床稳定在6.0~7.0 g COD/（L.d）;上部生物膜稳定在5.0~6.0 g COD/（L.d）.

复合式厌氧反应器处理中药废水启动研究

介绍了复合式厌氧反应器去除中药废水中有机污染物的试验研究，并对反应器不同的启动过程过程进行了比较，说明这种新型反应器具有启动迅速，运行平稳等优点。研究结果表明，在较短的时间内反应器ＣＯＤ容积负荷率可以达到１０．０ｋｇＣＯＤ／ｍ３·ｄ，平均ＣＯＤ去除率大于８０％。研究结果还表明，在反应器启动过程中，ＡＬＫ／ＶＦＡ起到了非常重要的作用，当ＡＬＫ／ＶＦＡ比值大于２．５－３．５时，系统ｐＨ值具有较强的稳定性，可以保证系统的快速启动和正常运行。

高效复合式厌氧反应器运行规律和应用技术研究

全国水资源普查结果表明，有机污染是我国水体的主要污染之一．而工业排放的高浓度有机废水是造成水体有机污染的主要污染源．这些废水的COD可达6000-200000mg／L，BOD5可达3000-100000mg／L．以甜菜制糖工业为例，处理1t甜菜的耗水量为1-6t，日处理3000t甜菜的中型糖厂，其日排放的COD量相当于近20万人口所排放的生活污水的COD总量．

复合厌氧反应器的生产性快速启动研究

针对复合厌氧反应器处理高浓度难降解有机废水如何创造生产性快速启动条件及反应器的有效控制进行了相关研究。试验分别采用好氧青霉素发酵残渣和好氧活性污泥为接种污泥启动复合厌氧反应器 ,生产性中试规模 5 0m3 /d。试验表明 ,青霉素发酵残渣启动厌氧反应器在经济上和技术上都是可行的 ,启动周期短 。

复合厌氧反应器—SBR工艺处理粪渣废水

采用复合厌氧反应器—SBR工艺进行了粪渣废水处理的中试,结果表明,处理后出水的各项指标都能满足GB8978—1996的三级标准,且脱氮效果显著。