厌氧-缺氧生物膜反应器/脉冲生物滤池/多孔介质生态滤床工艺处理校园生活污水探究

农村污水治理是改善人居环境、实施乡村振兴战略的重点工作,乡镇中学污水治理是农村污水治理的重要环节。针对乡镇中学生活污水排放的特点,从降低能耗、操作的复杂性、维修养护的繁琐性、符合生态文明及生态宜居大背景的要求出发,优化组合形成“厌氧-缺氧生物膜反应器-脉冲生物滤池-多孔介质生态滤床”生活污水处理工艺,并应用于安徽省寿县堰口镇某中学生活污水处理工程。该工程对小水量分散式校园污水治理与循环利用具有示范作用。

填料-厌氧-好氧消化+复合酶工艺对城市污水处理及污泥减量的效能

针对当前城市污水处理要求不断提高,以及污水处理工艺产生大量污泥给后续污泥处理处置带来的困难,研究旨在开发一种污泥减量技术,既能降低污泥产率,又能保证污泥沉降性能,同时保障污水处理效果。通过对比运行试验,研究了在恒温条件下好氧-沉淀-厌氧(OSA)工艺和填料-厌氧-好氧消化工艺分别在加入与不加入高效溶胞复合酶处理下的污泥减量效果,以及对污泥上清液有机物和营养盐类的去除效能。结果表明,消化工艺经过6 d后,填料-厌氧-好氧消化+复合酶工艺的污泥降低率可达到44.0%,污泥减量效果最佳。此外,该工艺能使溶解性化学需氧量(SCOD_(Cr))维持在180~200 mg/L,pH值维持在6.8~7.0,氨氮维持在3~4 mg/L,NO_(3)^(-)-N维持在36~43 mg/L,从而保证出水水质。同时污泥容积指数(SVI)无明显变化,确保了污泥沉降性能。

一段式短程反硝化-厌氧氨氧化工艺处理电厂循环冷却水与城市污水的可行性研究

厌氧氨氧化反应由于其自养脱氮的特性,自被发现之日起就备受关注。作为一种能稳定为厌氧氨氧化反应提供亚硝态氮的技术,短程反硝化技术将硝酸盐仅还原为亚硝态氮,已经被认为是目前最节能的硝酸盐废水脱氮技术。针对一段式短程反硝化-厌氧氨氧化工艺实现电厂循环冷却水浓水与城市污水同步脱氮的可行性进行探究。在pH=9的条件下,经过26 d的驯化,成功启动在低pH下能稳定实现高亚硝积累的短程反硝化反应器。加入厌氧氨氧化污泥后,迅速启动一段式短程反硝化-厌氧氨氧化反应器。短程反硝化过程能利用的有机物主要来源于城市污水。因此,预计通过控制化学强化初沉的可以控制预处理过程有机物的去除量,从而控制进水的碳氮比实现稳定脱氮。采用短程反硝化-厌氧氨氧化技术可以在低物质输入,低能源消耗,低碳排放,低剩余污泥产生的前提下实现电厂循环冷却水浓水与城市污水的同步脱氮,是一种经济且环境友好的处理技术。

猪场沼液厌氧-好氧联合处理工艺的污染治理工程研究——基于德邦牧业生态能源区域的实证分析

介绍南昌大学系统工程研究所与江西德邦牧业有限公司合作开发的三沼综合利用工程建设示范工程,阐述德邦牧业沼液厌氧-好氧消化液的污染治理工程的工艺流程和运行效果。该工程将小流域内的猪场、农田、鱼饲料、板栗、苗木作为一个完整的生态经济系统,设计包括沼液3次沉淀过滤池、冬闲田开发、分流排灌的"猪-沼-稻"旱地"猪-沼-菜、猪-沼-红薯、猪-沼-鱼饲料、猪-沼-苗木"5个子工程的二次污染治理工程。这一系统工程的实施,确保了小流域内农民增收,粮食安全,冬闲田开发,治理成本集约,冬季供气稳定,种养循环经济发展。

短程硝化-厌氧氨氧化组合工艺深度处理垃圾渗滤液

为解决垃圾渗滤液中高浓度污染物对微生物的毒性抑制、生物处理出水有机物或氮不达标及投加碳源成本高的问题,采用UASB(上流式厌氧污泥床)-A/O(缺氧/好氧)反应器-ANAMMOXR(厌氧氨氧化反应器)工艺,通过短程硝化-ANAMMOX(厌氧氨氧化)深度处理实际垃圾渗滤液与生活污水混和液(体积比为1∶10),其ρ(CODCr)、ρ(NH4+-N)和ρ(TN)分别为(750±30)(290±10)和(300±10)mg/L,试验共进行90 d.结果表明:CODCr、NH4+-N和TN的去除率分别为88%±1%、95%±1%和91%±1%,最终出水质量浓度分别为(67±5)(15±2)和(35±5)mg/L,满足GB 16889—2008《生活垃圾填埋场污染控制标准》的排放要求.A/O反应器中的ρ(FA)(FA为游离氨)在0.21~1.38 mg/L之间,可抑制NOB(硝酸细菌),使AOB(氨氧化细菌)成为优势菌种,从而实现并维持NO_2^--N积累率(70%~96%)较高的短程硝化,继而在ANAMMOXR中通过ANAMMOX去除残余NH4+-N和NO_2^--N,实现系统对氮的深度去除.

厌氧-好氧工艺处理啤酒生产废水

根据啤酒废水属中高浓度有机废水,具有无毒有害的水质特点,将一套高效率的处理工艺(厌氧-好氧)设计应用于净化处理中。该工艺主要由厌氧的UASB反应器和好氧的SBR反应池构成,具有COD、SS的去除率高,设备运行稳定,工作效率高,且各个构筑物之间基本可实现重力自流,能够节约能耗的特点。并以兰州某啤酒厂为例,进水水质:COD1500～3000mg·L-1、BOD5800～1600mg·L-1、ρ(SS)≤250～1200mg·L-1、pH5～10,出水水质可达综合排放国家一级标准要求,各项指标的去除率分别为:COD97.7%、BOD598%、SS96%。

厌氧-好氧工艺处理制药废水的中试研究

将由厌氧折流板反应器(ABR)、移动床生物膜反应器(MBBR)和膜生物反应器(MBR)组合而成的厌氧-好氧工艺用于处理制药废水的中试研究。试验结果表明,当原水SS平均值为1000 mg/L,COD为10 000 mg/L,NH3-N为500mg/L时,出水浊度、COD和NH3-N分别为3 NTU、500 mg/L以及10 mg/L以下,去除率分别为98%、95%和98%以上。

混凝/厌氧/兼氧-好氧膜生物反应器组合新工艺处理制革废水

针对制革废水高悬浮物含量、高有机物浓度及高色度的特点,采用混凝/厌氧/兼氧-好氧膜生物反应器组合新工艺对其进行中试处理研究,重点考察混凝预处理的反应条件(p H、投药量等)、生物反应器的启动策略,以及水力停留时间(HRT)、溶解氧(DO)和水温等运行参数对制革废水处理效果的影响。结果表明:当混凝过程中p H为9.0~10.0,聚合氯化铝(PACl)投加量为350~450 mg·L^(-1)时,废水悬浮物浓度(SS)、色度、总铬和化学需氧量(COD)去除率的平均值分别为70.4%,73.9%,97.7%和37.9%;基于阶梯负荷启动策略,50 d左右完成联合厌氧折流板反应器的启动,厌氧环节在HRT为20 h、水温30℃左右的条件下能够去除68.2%左右的COD;通过对兼氧-好氧膜生物反应器中DO分布的研究和HRT的优化,该单元的COD和NH4-N的平均去除率分别达到67.7%和81.3%(HRT=6 h,DO=2.0~3.0 mg·L^(-1))。经过组合工艺的处理,系统出水各项主要指标(COD、NH4-N、SS、色度和总铬等)达到DB 44/26—2001一级排放标准,表明本文提出的新工艺在制革废水处理中具有良好的应用前景。

油田采出水的高温水解-好氧处理工艺研究

根据油田采出水的水质特征,采用厌氧(水解)-好氧(接触氧化)处理工艺。实验表明,虽然油田采出水的BOD5/CODCr较低,属于难生物降解废水,但是当温度为50～60℃时,选择厌氧停留时间为6h,好氧停留时间为3.5h,气水比为10～20,可使其出水的CODCr稳定在120mg/L左右。如果排除Cl-产生的影响,CODCr约为60～70mg/L,达到GB8978—1996一级排放标准。

缺氧-好氧-亚滤-富氧生物炭工艺处理印染废水

简要介绍了采用缺氧 好氧 亚滤 富氧生物炭工艺对上海某漂染厂印染废水处理工程进行技改的情况。处理量2 5 0 0m3 d ,进水CODCr6 0 0～ 12 0 0mg L、色度 30 0～ 6 0 0倍、pH 11～ 13。经过一年多的运行结果说明了该工艺处理效果稳定、耐冲击负荷 。

厌氧酸化-缺氧-好氧生物膜法处理焦化废水的研究

用厌氧酸化-缺氧-好氧(A1-A2-O)生物膜法对上海焦化厂废水进行处理.试验结果表明,当进水COD为600～1000mg/L,@氨氮为200～280mg/L时,为同时达到较好的有机物去除和脱氮效果,系统的HRT至少应为34.5h;混合液回流比为4.0～5.0;好氧段pH值应维持在7.8～8.0,出水剩余碱度100～200mg/L;在缺氧段中需加入甲醇作为外加碳源,甲醇与硝酸氮的比为2.58:1为宜.在上述工艺条件下,系统中无亚硝酸氮的积累.

厌氧-好氧移动床生物膜工艺处理冰淇淋废水的试验研究

研究了厌氧污泥复合床 好氧移动床生物膜反应器串联工艺 ,处理冰淇淋生产废水的工艺性能和影响因素。试验结果表明 ,在进水CODCr 浓度平均为 3 0 0 0mg L ,厌氧反应器容积负荷 7～ 2 0kg m3·d ,好氧反应器容积负荷 1～5kg m3·d ,系统总水力停留时间 13 1～ 2 8h的条件下 ,该串联工艺的CODCr总去除率大于 90 %

厌氧滤池-膜生物反应器处理垃圾渗滤液不同工艺段中有机氯农药残留的分析

建立了基于HLB固相萃取柱和气相色谱 /电子捕获 (GC/ECD)分析垃圾渗滤液中有机氯农药的分析方法 ,对厌氧滤池 膜生物反应器处理垃圾渗滤液不同工艺段水体中有机氯农药的浓度进行了分析 .结果表明 ,应用厌氧滤池 膜生物反应器处理垃圾渗滤液可以有效去除有机氯农药残留 ,主要去除工艺是厌氧 ,其中p,p′ DDT厌氧反应的中间体产物是p,p′ DDD ,大部分继续转化为其它产物 .

缺氧-厌氧-井型曝气工艺对生活污水的脱氮除磷效能与经济性分析

考察了缺氧-厌氧—井型曝气工艺(AASTAP)对实际生活污水的脱氮除磷效果,并对其进行工程应用经济性评估。结果表明:AASTAP对生活污水具有高效的脱氮除磷性能,能够保持稳定的出水效果;通过变参数优化工艺运行条件,得到最佳运行工况:厌氧缺氧分段进水比为1∶3,SRT确定为13d,井型曝气池DO确定为3mg/L左右;通过经济性评估分析得出,与传统A2/O工艺相比,AASTAP对占地面积需求较低以及低操作管理运行成本,更适合在缺少土地利用面积的城镇推广。

厌氧-好氧MBR组合工艺处理蒽醌活性染料废水

采用厌氧—好氧膜生物反应器组合工艺处理蒽醌活性染料废水,考察了处理效果。结果表明,组合工艺对蒽醌染料废水中COD的平均去除率为90%,脱色率平均为48%;当进水染料浓度为100mg/L时系统的脱色率最高(为62%);投加MnSO4可提高系统的脱色率。

缺氧-好氧-膜生物反应器处理人粪尿工艺研究

研究采用处理规模为4L/d的缺氧-好氧-膜生物反应器组合工艺处理人粪尿。试验运行稳定,技术可行,在硝化段水力停留时间为90d,DO的质量浓度为1.8～3.0mg/L,pH值为7.5～8.0;反硝化段DO的质量浓度不大于0.4mg/L,pH值为7.0～7.5的条件下,对CODCr,氨氮,总无机氮的平均去除率分别保持在97%,98%和97%以上,明显高于二级生化工艺。同时利用稳态数据与动力学方程,对,YKd,vmax,KS4个动力学参数进行了求解。

附着缺氧-好氧生物膜工艺处理聚酯废水的研究

研究了附着缺氧好氧生物膜工艺处理聚酯废水的影响因素及效率 .结果表明 :当进水重铬酸钾化学耗氧量低于 140 0mg/L ,其缺氧段有机负荷小于 3 36kg/ (m3·d) ,总停留时间为 18h时 ,重铬酸钾化学耗氧量去除率大于 90 % .工艺中缺氧段有效地提高废水的可生化性 。

好氧区DO对水解酸化-缺氧-好氧工艺处理石化废水的影响

采用水解酸化-缺氧-好氧工艺处理某石化废水，研究了不同好氧区P（DO）下，系统中的有机物、NH4＋-N和TN的去除效果，SMP（solublemicrobialproducts，溶解性微生物产物）的产生情况，以及污泥沉降性能的变化．结果表明：在总水力停留时间为40h、污泥回流比为100％的情况下，好氧区P（DO）平均值从6—7mg／L降至1～2mg／L左右时，系统仍可维持较为稳定的有机物、NH4＋-N和TN去除效果；随着好氧区ρ（DO）的降低，出水中ρ（SMP）对ρ（CODcr）的贡献有所降低，SMP中ρ（蛋白质）与P（多糖）之比由4．6：1降至0．8：1；随着好氧区ρ（DO）的降低，污泥的沉降性能逐渐变差，SVI（污泥指数）由62．7mL／g升至136．9mL／g，但并未导致污泥流失．综合污染物去除效果和运行能耗来看，该研究中较为适合的好氧区ρ（DO）为2～3mg／L．

厌氧-混凝工艺处理造纸厂终端废水试验研究

本文报告了用厌氧 -混凝工艺处理造纸厂终端废水的实验情况 ,在最佳实验条件下 ,废水从CODcr80 6 . 7m g/ L、BOD52 10 . 5 m g/ L、SS2 15 . 7m g/ L、OD4 650 . 35 0降至 CODcr6 1. 5 m g/ L、BOD52 7. 4m g/ L、SS17.3mg/ L、OD4 650 .0 11。实验结果表明对造纸厂终端废水的治理 。

厌氧-好氧工艺在化肥污水处理中的应用

分析了厌氧-好氧法(A/O)工艺在某化肥厂污水处理中的应用情况,稳定运行期间,进水pH在8.0～8.5,体积流量为70 m3/h,MLSS和MLVSS的质量浓度分别为6.0～8.0和4.0～6.0 g/L,污泥回流体积比50%～100%。运行结果显示,进水NH3-N的质量浓度为59.5～81.8 mg/L,出水NH3-N的质量浓度<3 mg/L,去除率为97%;进水COD在214～320 mg/L,出水COD在64.9～70.6 mg/L(经混凝过滤后为平均54.1 mg/L),平均去除率为72.5%;除油率高达95.9%,对悬浮物的去除也达到70.9%。系统出水水质完全符合设计要求,处理成本为1.1元/t。