压力容器设计时厚度附加量C的讨论

为了向国际先进标准靠拢.原三部“设计规定”修改后,上升为国家标准“GB150—89钢制压力容器”之后,在压力容器设计时,关于厚度附加量的组成有所改变。 GB150—89参照ASME规范以及等效采用ASME的日本JISB8243规范,将厚度附加量C的组成减少为两部分,即C=C_1+C_2,其中C_1为钢板或钢管厚度负偏差;C_2为腐蚀裕量。设计时不再考虑原三部“设计规定”中的C_3,C_3为加工成形减薄量。即图样上注明的厚度。

开孔补强计算时接管厚度附加量对计算结果的影响

国内外大多数压力容器设计标准规范中开孔补强计算是以有效厚度进行计算的,但GB 150.3-2011标准中计算外伸、内伸接管有效补强高度时,是以接管名义厚度计算的,由于名义厚度中包含了厚度附加量,不符合强度计算理论。通过对一台氯气缓冲罐接管开孔补强计算进行对比说明,按GB 150.3-2011标准计算开孔补强满足强度要求,如采用接管有效厚度进行计算,则不能满足强度要求,建议GB 150.3-2011标准中开孔补强计算以接管有效厚度作为计算依据。

降低烘缸壁厚,可实现干燥部节能增效 《造纸机械用灰铸铁烘缸设计规定》中缸体厚度值计算公式系数C值或K值修订的探讨

阐述修改《造纸机械用灰铸铁烘缸设计规定》中缸体厚度,计算公式的系数(C或K)值原因。。

关于封头最小厚度控制的几点思考

在我厂20多年的封头制造实践中，成形封头的厚度控制一直是我们比较关心、比较重视的一个控制环节。但自GB150--1998（（钢制压力容器》颁布以后，对成形封头的厚度控制矛盾更加突出，这主要缘于GB150较自原三部颁布的《钢制石油化工压力容器设计规定》改变了厚度附加量C的计算公式，将其中的C3（即封头壁厚拉伸减薄量）取消，改由工艺考虑，而不是包含在名义厚度内，因此就产生．设计、工艺、采购、销售、检验的矛盾。

压力容器液压试验压力探讨

GB150《压力容器》给出了液压试验压力计算公式,并规定液压试验压力的最低值按该公式选取。通过理论和实例推导,得出液压试验过程中,厚度附加量越大,受压元件内的应力值越低,反之亦然。同时,提出压力容器液压试验压力值应充分考虑厚度附加量的影响,探讨提高液压试验压力的方法和可行性。

如何描述GBI50-1998中各种厚度的相互关系

对如何描述GB150-1998中各种厚度的相互关系进行了讨论,并就与厚度相关的一些问题提出建议。

对现行船用热交换器相关标准中几点规定的商榷

本文对GB／T18816-2002、CB／T3961-2004等几个船用热交换器相关标准中关于材料许用应力确定、管板厚度计算方法、厚度附加量确定等若干问题有关规定的正确性、完整性和相互间的协调性提出了商榷意见，并对其如何修正和完善提出建议。