浅析原燃料质量成本价值评价模型的建立

以宝钢构建原燃料质量成本价值评价模型为例,围绕构成原燃料质量成本价值评价模型的理论基础、建立原燃料质量成本体系、构建原燃料质量成本价值评价模型、原燃料质量成本体系管理的成效4个方面进行了阐述。运用原燃料质量成本价值评价模型不仅能使财务指标及非财务指标得到价值衡量,而且由于体系的健全运作能使系统成本最优,实现创造价值的目的。

炼铁厂原燃料质量恶化炉况恢复实践

某公司炼铁厂4月份由于原燃料质量恶化,高炉出现不同程度的炉况波动,通过分析主要是原料厂受环保限产影响,自产直供料不能满足高炉生产需求,高炉开始大量配吃外购烧结矿,在外购烧结矿Zn、Ti含量高严重超标时未能有效控制,自产烧结矿质量波动,成份连续异常情况下严重影响高炉顺行。总结到一起就是对原燃料质量管控不到位,在源头管控不到位直接影响高炉生产,在原料质量恶化初期未能够有效控制,导致有害碱金属长时间含量超标,恢复炉况期间高硅高钛对炉况恢复进度影响较大。

原燃料质量曲线的自动化统计研究与应用

降低原燃料消耗,压缩生产费用,提高经济效益是现阶段钢铁企业生存发展的重要课题。承钢通过对原燃料的成分分析,形成了原燃料质量曲线。曲线内容包括原料的厂家、进厂时间、原料的不同属性和价格。利用该曲线可指导原燃料采购和高炉生产,降低生产成本,保证高炉的稳定顺行。

梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复

对梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复进行了总结。5号高炉开炉以来首次炉墙结厚,主要征兆是全炉水温差下降和炉身静压力曲线值出现偏差。结厚的主要原因:一是焦炭质量劣化,人炉焦炭CRI最高上升至23.6%左右,灰分在12.5%左右;二是烧结矿质量劣化,品位降至57.0%左右,Fe0含量降至8.5%左右;三是炉渣(Al_(2)0_(3))最高上升至19.0%左右;四是人炉有害元素含量超标,锌负荷升至0.36kg/t,碱金属负荷最高上升至3.0kg/t;五是炉况持续恶化。通过采取发展边沿气流、提高人炉风量、提高炉温加锰矿洗炉等措施,炉况得到恢复。

钢铁企业原燃料供应质量效能管理研究

随着科学技术和国际贸易的发展需要,质量管理逐渐成为国有企业核心管理之一;从原燃料供应质量效能监察的工作实践出发作一些思索与探讨。

高炉铁水质量提升研究实践

某厂在面临自产焦不足,外购焦炭种类繁多、原燃料质量持续下滑的情况下,从生产条件、铁水硅硫负荷控制、入炉原料质量管理以及高炉炉内操作管理等方面着手,改善高炉炉况稳定情况,提升铁水质量,实现高炉铁水合格率提升11%以上。

新钢2500m^3高炉原燃料劣化的技术对策

为应对入炉原燃料质量的劣化,新钢2500m^3高炉采取了以下措施:一是,加强入炉原燃料管理;二是,提高风温和顶压,风温基本稳定在1225℃,炉顶压力最高可达230kPa;三是,优化操作方针,控制合适的炉腹煤气指数和冶炼强度;四是,加强出铁管理,特别是铁口维护;五是,加强技术攻关和对标学习,如低入炉品位、低燃料比、低生铁成本"三低"炼铁经验等。2014年新钢2500m^3高炉技术经济指标取得了明显进步,实现了高炉长期稳定顺行和高效化生产。

柳钢1号高炉在贫化原燃料条件下的高产低耗生产实践

在贫化原燃料条件下,柳钢1号A高炉通过加强入炉原燃料质量管理,设备零故障攻关,大风量、高富氧冶炼技术,大角度、大角差、半中心加焦布料,大批重,精准布料技术,低硅稳硅操作,量化炉前管理等一系列措施,实现了高炉长期稳定顺行,生铁年产量161.8万t,全年取得了良好的技术经济指标。

梅钢五号高炉炉墙结厚原因分析与处理措施

梅钢五号高炉2012年开炉,容积为4070m^(3),自2020年下半年开始入炉风量维持在6800~7000Nm^(3)/min的较高水平,日铁水产量保持在10000t左右,炉况整体顺行。2022年开始原燃料质量出现劣化趋势,烧结矿质量和焦炭质量都有较为明显的下降,高炉顺行难以保证,炉况波动较为明显。

昆钢新区1#高炉冷却壁破损原因调查及穿管修复

昆钢新区1#高炉,设计炉容2500 m^(3),设置30个风口、3个铁口,采用新型PW并罐式无料钟炉顶布料设备,联合软水密闭循环冷却,全冷却壁结构形式。于2012年6月26日投产,生产至2018年开始出现冷却壁水道破损,随着高炉强化手段的不断深入,冷却壁的破损不断加剧,严重制约高炉的长周期稳定顺行。通过对冷却壁破损原因进行分析,针对每条原因制定对应措施,同时对破损冷却壁进行穿管修复,炉体进行喷涂造衬,再经过细化原燃料质量管理,入炉粉末及有害元素负荷控制,减缓了冷却壁破损速度,保持着合理的操作炉型,实现了炉况的稳定顺行。

9号高炉悬料的原因分析及处理

在详细分析新钢第一炼铁厂9号高炉悬料原因的基础上,提出解决恢复炉况的具体措施。分析认为,连续两次长时间休风后炉缸工况有所变差且在炉况恢复过程中原燃料质量明显变差,高炉炉况调剂有所滞后,低炉温渣铁物理热不足,渣铁流动性变差,致使中心主导气流不足、高炉悬料。及时采取有效调剂措施后,炉况恢复较好。

首钢股份2号高炉炉墙结厚的成因及处理

首钢股份2号高炉因原燃料质量变差、抗原料质量波动能力差、操作应对不及时等原因导致炉墙结厚,炉况波动时间较长。通过采取减轻焦炭负荷、调整装料制度、降低炉渣碱度、使用萤石洗炉、更换风口等措施进行处理,炉况恢复正常。认为:①当进厂焦炭质量不达标时,应及时向上反馈,以免造成生产困难;②在原燃料质量稳定性较差的条件下,应保持煤气流通路,重视中心气流的作用,提高抗外围原燃料质量波动的能力;③针对原燃料条件及其质量波动,应及时修改、制订调整措施,保证高炉顺行。

1800m^(3)高炉炉役后期高冶强冶炼技术

从原燃料质量、操作制度、管理制度等维度分析某1800m^(3)高炉高冶强稳定顺行的冶炼技术。分析得出,严控原燃料质量数值在管控范围内,避免入炉品位、化学成分的波动对炉况顺行的影响;量化操作,依据布料模型等对操作参数合理性进行动态调控,提高经济技术指标;管理标准化,对槽下、炉前作业、设备维护进行标准化管理,降低外部条件对生产稳定的影响。

沙钢5800m^3高炉原料恶化后的煤气流分布调整

针对沙钢5 800m^3高炉存焦炭质量下降、烧结矿粉矿大幅波动,布料矩阵调整失效,炉况长期不稳的情况下,进行了冷布料模型实验研究。结合现场生产数据和在线测量数据发现,沙钢现有操作模式过分发展边缘和中心两道煤气流,导致中间部位焦窗过薄,使得软熔带部位煤气流波动大,高炉操作失稳。利用冷布料实验模型优化矿石和焦炭料面分布,并在5 800 m^3高炉进行试验,使其在原料质量持续下滑的情况下炉况稳定性得到明显改善。2500m^3高炉也用同样的思路,成功应付渣比升高对炉况的不利影响,并使得压差降低、煤气利用率升高。

柳钢2000m^3高炉降低燃料比实践

降低燃料比,是炼铁降低成本的最有效手段。柳钢2#高炉经过科学探索和生产实践,通过加强管理、改善焦炭质量、优化上下部调剂、控制合理的操作参数等手段,高炉燃料比创新低。

包钢6号高炉降低燃料比实践

燃料比是高炉炼铁生产的主要经济技术指标,降低高炉燃料比对企业节能减排意义重大。文章分析了包钢6号高炉燃料比高的原因,在6号高炉大修开炉后,通过原燃料提产攻关稳定高炉供料、改善原燃料质量、高炉操作严格控制压差、调整装料制度、稳定高风温、合理使用富氧和喷煤、加强基础管理等措施的实施,高炉燃料比降低,2021年累计燃料比为545.84 kg/t,较2020年降低10.58 kg/t。

包钢4号高炉提产降耗冶炼实践

包钢4号高炉由于原燃料质量的波动、外部设备故障率较高,炉况稳定性一般,主要技术经济指标始终未能达到理想状态。稳定的操作炉型、合理的煤气流分布是高炉生产过程中提产降耗的基础条件,近年来,通过采取强化原燃料质量管控、优化上下部调剂、强化日常管理等措施,4号高炉实现了顺行周期的有效延长,提产降耗效果显著,主要技术经济指标达到了历史最好水平。2021年4号高炉平均日产量6486Vd,利用系数较2019年累计提高0.232t/(m^(3)·d),燃料比540kg/t,较2019年累计降低9.55kg/t。

沙钢5800m^(3)高炉渣皮脱落的影响因素探析

沙钢5800m^(3)高炉炉墙热负荷不稳定,渣皮频繁脱落,炉况长期顺行难以维持。从操作制度和原燃料质量两方面对渣皮脱落的影响进行了分析,认为:①将中心气流指数Z值控制在11.5左右、边沿气流指数W值控制在0.6左右,既能稳定中心煤气流,又能发展边缘气流;②将边沿焦炭负荷控制在3.8,同时尽可能减少布料矩阵的变动,能够较好地调节煤气流分布;③将风口回旋区占比控制在0.48~0.52、鼓风动能控制在153kJ/s左右,能够吹透中心,增加炉缸的活跃性;(4)将铁水温度控制在1505℃以上、[Si]保持在0.40%~0.45%,有利于提高渣皮的稳定性。

山钢日照公司2号高炉炉况波动处理实践

介绍了山钢日照公司2号高炉炉况波动的原因和相应的炉况调整措施。高炉炉况波动的主要原因是原燃料质量劣化、燃料比控制不稳定、炉前出铁质量不佳。根据2号高炉当前炉况,遵循调整上部气流与活跃炉缸相结合的原则,通过不断优化上下部操作制度,高炉炉况逐渐恢复稳定。