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发动机唇口防冰腔的热变形仿真分析 被引量:1
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作者 于磊 张书晔 李延 《航空制造技术》 2017年第19期105-109,共5页
双蒙皮热气防冰腔在加热防冰过程中,内、外蒙皮的温度相差较大,热膨胀变形将导致两层蒙皮之间的间隙发生变化,进而影响防冰效果,甚至堵塞防冰通道。以发动机唇口热气防冰系统为研究对象,为解决双蒙皮防冰腔的热变形问题,选择了在双蒙皮... 双蒙皮热气防冰腔在加热防冰过程中,内、外蒙皮的温度相差较大,热膨胀变形将导致两层蒙皮之间的间隙发生变化,进而影响防冰效果,甚至堵塞防冰通道。以发动机唇口热气防冰系统为研究对象,为解决双蒙皮防冰腔的热变形问题,选择了在双蒙皮之间增加垫板进行补偿的方式,采用有限元方法对防冰腔的热变形情况进行仿真分析,得到了不同垫板数量条件下的防冰腔最大热变形区域、防冰腔的热变形情况及变化规律,为双蒙皮防冰腔的设计提供依据。 展开更多
关键词 发动机唇口 防冰腔 热变形 有限元
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某航空发动机短舱防冰腔流动与换热仿真
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作者 徐宁 徐之太 管宁 《科学技术创新》 2024年第6期47-50,共4页
本文以发动机唇口的热气防冰为研究对象,建立了三维模型,通过对不同引气速度、引气温度下防冰腔内流动及传热的计算,定量分析了上述参数对防冰有效性的影响。通过研究发现,引气速度从10 m/s增加至40 m/s,防冰表面最低温度由266.4 K升至2... 本文以发动机唇口的热气防冰为研究对象,建立了三维模型,通过对不同引气速度、引气温度下防冰腔内流动及传热的计算,定量分析了上述参数对防冰有效性的影响。通过研究发现,引气速度从10 m/s增加至40 m/s,防冰表面最低温度由266.4 K升至286.2 K;而当引气温度从100℃增加到130℃时,防冰表面最低温度则由286.2 K升至307.1 K。因此当引气速度不低于15 m/s、来流温度不低于380 K时,可以实现短舱唇口的有效防冰。 展开更多
关键词 飞机防冰 发动机唇口 防冰腔 对流换热
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发动机唇口电热防冰系统性能仿真
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作者 吴佩佩 晏涛 +2 位作者 马赛强 何泳 任杰 《航空动力学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第10期2056-2063,共8页
采用三维耦合传热方法对发动机唇口电热防冰系统进行了多状态下的性能仿真,获得了唇口表面平衡温度及动态温升响应时间,以此评估防冰系统性能,并通过与冰风洞试验结果对比,对仿真过程进行了修正。研究表明:唇口表面加热区平衡温度均高于... 采用三维耦合传热方法对发动机唇口电热防冰系统进行了多状态下的性能仿真,获得了唇口表面平衡温度及动态温升响应时间,以此评估防冰系统性能,并通过与冰风洞试验结果对比,对仿真过程进行了修正。研究表明:唇口表面加热区平衡温度均高于273.15 K,温升响应时间小于60 s,满足防冰需要,较为严酷的防冰状态点主要为飞行速度较大、环境温度较低的状态点;修正唇口材料导热系数后,仿真与试验结果吻合良好。研究结果能有效指导工程研制,对提高防除冰仿真分析结果的准确性提供了很好的借鉴。 展开更多
关键词 发动机唇口 电热防冰 性能仿真 表面温度 温升响应时间
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