南天山褶皱冲断带西段变形空间差异性及控制因素

新生代早期印度板块与欧亚板块持续碰撞汇聚导致欧亚板块内部发生大规模的陆内变形,天山造山带再次隆升,并向塔里木盆地大规模逆掩推覆,形成了现今南天山褶皱冲断带,其变形表现出明显的空间差异性。本文以南天山褶皱冲断带西段为研究对象,通过对不同构造带的地震剖面解释、运用平衡剖面技术恢复出各演化阶段发育过程并计算出相应的变形量,分析本区构造带的空间差异性及其控制因素。通过分析认为南天山褶皱冲断带西段可以进一步划分为巴什布拉克构造段,乌恰-阿图什-喀什构造段和柯坪西缘构造段。其中,巴什布拉克构造段变形特征主要呈一系列对冲构造和背驮盆地样式。乌恰-阿图什-喀什构造段变形特征表现为深、浅两个层次:深部发育堆垛构造和构造楔,浅部发育断层传播褶皱和逆冲断层改造的褶皱带。柯坪西缘构造段变形更加强烈,也表现为深、浅两个层次:深部发育堆垛构造,堆垛程度更大,浅部也发育断层传播褶皱和逆冲断层改造的褶皱带以及反冲断层系。结合该研究区的地质概况进一步分析,本文认为南天山褶皱冲断带西段构造变形的差异性可能与新生代以来帕米尔块体向北推进、塔拉斯-费尔干纳右行走滑断裂的活动、先存断裂的活化与韧性滑脱层的影响有关。

基于空芯包体原位应力测试的巷道差异性变形机制及控制技术研究

为了研究不同方向巷道差异变形的地应力机制,采用空芯包体式应力解除法对彬长矿区北部雅店煤矿变形程度不同的巷道进行了地应力测量,结果显示地应力为σ_(H)>σ_(h)>σ_(V),地应力场以水平应力场为主,最大水平主应力方向为NEE-SWW,受控于华北区域构造应力场,此类型地应力场对巷道顶底板的稳定最为不利,南北巷道与东西巷道差异变形的主要因素为水平地应力不均衡和应力集中。中央大巷及井底车场区域最大主应力在12.30~15.41 MPa,属于中等应力区;ZC1101工作面回风顺槽区域最大主应力约为28.10 MPa,属于高应力区,后期回采期间该区域冲击地压影响将较其他区域更为严峻。南北向巷道变形趋于稳定时间为1~2个月,东西向巷道稳定时间5~10 d。实践表明,锚固注浆、U型钢棚喷浆联合支护、锚索+槽钢和锚杆+钢筋网的补强支护能有效地控制巷道变形。

同步器齿套挤齿工艺的有限元数值仿真

针对缺齿式齿套挤倒锥角工艺中轮齿间变形量差异较明显和轮齿两侧齿廓普遍不对称的问题,提出了挤倒锥角时先在缺齿部位预留半高齿,再通过二次复拉花键去除半高齿的工艺方案。采用Workbench软件的瞬态动力学模块对缺齿式和两种半高齿式齿套的正、反转挤齿过程进行仿真研究,得到3种齿套轮齿的变形分布和轮齿两侧分度圆齿廓线的圆周变形情况。提出齿间变形差异性衡量指标和齿面不对称性衡量指标的概念,对3种齿套不同轮齿间两侧齿面的变形差异程度和两侧变形的不对称程度进行了对比分析。结果表明:当半高齿齿顶圆直径为Φ71.0 mm时,轮齿间左、右两侧齿廓变形量的平均值比缺齿式齿套和半高齿顶圆直径为Φ71.5 mm的齿套大;轮齿间左侧齿廓的变形差异性比缺齿式大2×10^(-5) mm,轮齿间右侧齿廓的变形差异性比缺齿式齿套小7.5×10^(-4) mm;轮齿两侧齿廓变形不对称性比缺齿式齿套小2.76×10^(-3) mm。