基于电流型变流器的低谐波正交可控电抗器

正交可控电抗器是无功补偿的重要装置,但其本身由于特殊磁路结构会产生大量谐波。为改善其性能,本文提出了一种基于电流型变流器的低谐波正交可控电抗器,其基本结构是在传统的正交可控电抗器的交流侧增加谐波补偿绕组。电流型变流器检测出可控电抗器输入电流中的谐波分量,并产生与此谐波电流大小相等方向相反的补偿电流,通过补偿绕组耦合到可控电抗器的输入电流中,从而使输入电流接近正弦。本文讨论了这种低谐波正交可控电抗器的结构,工作原理及控制原理,并用Saber软件进行了仿真分析。

六相和十二相变流器的电抗器中电流脉动的计算

具有六相交流器的直流可控硅电力施动设备中,为了平滑整流电流,电抗器一贯与电动机相接.十二相交流器由限制平均电流和平滑整流电流的两组相似的六相变流器并联而成,电抗器的电流可用平均值与脉动值和的形式表示.脉动值无论对电抗器(附加发热、绕组发热和结构元件的发热)或者周围环境(干扰、涡流、噪声)起不良影响.脉动的影响取决于电抗器的结构制作尺寸和绕组电流的平均值.

三相可逆变流器电流冲击现象的分析

基于双向变流器工作过程中各支路电流的变化情况，对变流器工作过程中产生的电流冲击的原因进行了分析。

全桥型模块化多电平变流器低冲击电流可控充电策略研究

模块化多电平变流器(MMC)具有模块化程度高,交流输出电压谐波小,控制灵活等优点。全桥型MMC可以通过闭锁来阻断直流故障电流,具有良好的故障穿越能力。并且单个的全桥型MMC模块可以输出正、负和零三种电平,桥臂具有输出负电压的能力,具有较高的直流电压利用率。由于MMC子模块含有储能电容,启动前必须先对子模块电容充电,否则系统无法平稳安全解锁。通过分析全桥型MMC交流侧充电过程,指出了由不控充电到模块解锁后可控充电产生电流冲击的原因。在此基础上提出全桥型MMC低冲击电流可控充电策略,可使子模块电压在解锁后平滑地上升到额定值。实验验证了提出的控制策略的可行性和有效性。

牵引变流器电流冲击现象分析

对地铁列车大功率牵引逆变器研究,发现在双向变流器工作过程中,各支路的电流变化会对变流器以外的地铁系统电路产生电流冲击,严重时影响辅助供电DC110v电源质量,导致照明接触器、空调接触器的损坏。对此现象结合现场测试结果,进行理论分析,判断为变流器桥臂上开关上的反并联二极管续流特性所致,本文提出利用电抗器对电流的阻碍作用,来克服瞬态短路引起的电流冲击现象,并从理论上对电抗器阻值的设定给出了前期设计思路。

周波变流器带反电动势负载时换相电流特性研究

针对周波变流器带反电动势负载时换相角的确定问题,根据周波变流器的工作原理,导出了周波变流器带不同反电动势负载及不同工作方式时换向角、换向电流及其参数的确定方法。研究表明,当在负载电路中存在感应电势时,对于自然换相周波变流器的输入电路和输出电路来说,其电路结构完全相同,描述换相过程的表达式形式相同,差别仅仅只是参数不同。带电动机负载时,调节电动机参数可以起到调节换相回路电感的作用,导出的关系式可以确定晶闸管开通的超前角。

大电压比双向变流器的软启动策略

在现有的双向DC-DC变流器启动中,通常需要额外的启动电路来限制启动冲击电流幅值,不仅降低了系统的效率,而且增大了系统的成本。在分析启动冲击电流产生机理的基础上,提出了两种软启动的优化控制策略:占空比控制启动法和移相角控制启动法。这两种控制方法均无需添加辅助电路,并且能有效地抑制冲击电流的幅值,从而确保变流器的安全启动。对两种控制方法的工作模态进行了详细的理论分析和公式推导,并通过仿真和实验验证了软启动控制策略的有效性,为双向变流器的软启动提供了一种简单、安全和经济的方法。

高压直流饱和电抗器特性参数建模及仿真

饱和电抗器是高压直流(HVDC)换流阀的重要组成部分,是保护晶闸管的主要器件,其电路模型参数是换流阀优化设计的关键。饱和电抗器电路模型可以等效为空载变压器,即非线性电感及非线性等效电阻的并联。由于采用理论计算的饱和电抗器特性参数值,其电路仿真波形与试验波形总存在较大的偏差,这里利用冲击放电试验对饱和电抗器特性参数进行建模,将非线性电感等效为主磁通受控的电流源模型,利用冲击放电试验及电路状态方程求取饱和电抗器非线性等效阻抗。通过对比分析不同电压等级冲击放电试验的仿真结果与试验结果,基本验证了饱和电抗器特性参数模型的有效性。

大功率高频PCS启动冲击电流抑制方法研究

传统并网变流器使用固定前馈来解决启动冲击电流问题,能量转换系统(PCS)由于直流侧接电池,直流电压范围宽,采用固定前馈无法在全直流电压范围内抑制启动冲击电流。对PCS主电路拓扑、控制方法进行了介绍,提出一种抑制PCS启动冲击电流的方法,仿真和实验证明该方法可有效抑制PCS启动冲击电流。

LLC谐振变流器启动过程的优化设计方法

LLC谐振变流器因软开关、高效率和高功率密度等优点而被广泛应用在各种工业领域,但LLC谐振变流器难以在快速启动和低启动冲击电流之间取得均衡效果。为了降低LLC谐振变流器启动冲击电流和缩短LLC谐振变流器的启动时间,提出了一种改进的谐振参数设计方法,通过改进LLC谐振变流器在启动瞬间的输入阻抗,达到降低启动冲击电流的目的。为了验证所提出的设计方法的有用性,开发了一台2.3 kWLLC谐振变流器样机,实验结果表明提出的方法不仅有效地降低了启动冲击电流,还明显地提高了LLC谐振变流器的启动速度。

10kV干式空芯电抗器缺陷原因分析

随着电力行业的不断发展,干式电抗器以结构简单、损耗小、价格低廉、免维护等特点,取代了油浸电抗器成为在运的主流产品。其外部浸渍环氧树脂的玻璃纤维缠绕严密包封,机械强度高,耐受短时电流的冲击能力强,具有较好的动、热稳定性及良好的绝缘性。然而,在运行过程中,该电抗器不可避免地将遇到各种问题,如环氧树脂渗漏、硅钢片锈蚀等缺陷,影响电网的安全稳定运行。因此,

桥串变流器构成的24脉波整流电路与桥并变流器构成的24脉波整流电路的性能比较

问 请对桥串变流器构成的24脉波整流电路与桥并变流器构成的24脉波整流电路做一比较。答目前，使用最多的是4组整流桥相并联构成24脉波整流电路（见图1）及2个桥串变流器相并联的24脉波整流电路。前者需要3台平衡电抗器。以求桥间及套间之电流平衡。

限流电抗器型限流器应用探讨

随着国内智能电网的建设,短路电流随着终端数目的增加而不断攀升。传统依靠断路器开断电闸的方式难以适应如今系统的建设,如何有效的限制短路电流是目前电网建设研究的重点。文章分别从原理和工程案例上对限流电抗器型限流器限流投入时间、动作电流整定和灵敏性、短路电流限制及短路冲击电流进行分析和计算,得出结论和实际应用环境的使用建议。

电抗器电抗值的测量

10kV电容器组中的电抗器与高压并联电容器组相串联，用以抑制电网波形畸变，可在电容器组投入电网时限制浪涌电流，也可用于其他需要限制冲击电流的场合。对于采用ABC三相叠装布置形式来说，中间相由于受到上下两相互感的影响，为保证正常运行时ABC三相电感值一致，因此在设计时其单相电感值较额定值小，相应的匝数和直流电阻值也较小。

电流互感器试验(10)

9一次绕组的冲击试验和户外互感器的湿试验冲击耐压试验应按GB311的有关规定进行。试验电压应加到一次绕组各出线端子(连在一起)与地之间。夹件、箱壳(如果有)、铁心(如果要求接地)以及二次绕组的所有出线端子均应接地。本试验是考核产品在大气过电压的情况下,能否安全运行而不受损坏。

铁心电抗器的设计

大家都知道,在三相电弧炼钢炉用电源变压器的一次侧中,一般均串入电抗器。在电炉的熔化期中,当电弧在金属炉料及电极之间起弧的瞬间一定要发生电流冲击;同时。

基于功率补偿量及下垂系数衰减的直流微电网并网转离网无缝切换控制策略

无缝切换控制策略是保证直流微电网稳定可靠运行的关键。针对传统并网转离网切换控制方法存在母线电压恢复慢、电能质量较差的问题,提出一种基于功率补偿量及下垂系数衰减的直流微电网并网转离网无缝切换控制策略。孤岛检测期间,并网变流器工作在电压控制模式,储能变流器(Energy Storage Converter,ESC)工作在下垂控制模式。通过建模分析,证明采用下垂控制时孤岛检测期间直流母线电压是可控的,由此得到下垂系数选择方法。孤岛检测完成后,以固定函数衰减ESC功率补偿量和下垂系数,实现ESC下垂控制和定电压控制的无缝切换,防止因ESC控制模式的突变而引起直流母线电压波动和ESC电流冲击。讨论了衰减函数的选择方法。仿真结果表明,所提无缝切换控制策略能够有效解决孤岛检测期间直流母线电压不可控的问题,抑制孤岛检测完成后因ESC模式切换时所产生的电流冲击。

基于直流断路器的多端高压直流输电系统故障特性分析

针对由双极变流器配置组成的多端高压直流(MT-HVDC)电网,利用PSCAD/EMTDC进行了仿真分析,研究了MMC直流变流器故障响应过程,分析了MT-HVDC网络直流故障电流。仿真结果表明.高压直流输电网中关键参数会对故障电流暂态变化产生较大影响,这些关键参数包括限流电抗器的大小,交流电网的强度以及故障发生位置等。

深圳地铁11号线应急电源熔断器故障原因

为了解决在地铁蓄电池馈电的情况下,地铁车辆正常工作的问题,在地铁的充电机箱体中增加了应急启动电源,但是应急启动电路前端的熔断器故障率较高,给运营和检修维护带来一定影响。本文从辅助变流器的主电路、熔断器设置原理、以及应急电源模块等方面入手,结合应急电源模块的冲击电流的测试数据,对熔断器的故障原因进行了分析,并提出了解决方法,为后续地铁辅助变流器熔断器的设计选型提供依据。