求解逆拟变分不等式的时滞神经网络

文章主要研究求解欧氏空间中逆拟变分不等式问题的一种时滞神经网络。首先,在余强制和Lipschitz连续性的条件下,利用不动点原理得到逆拟变分不等式问题解的存在性和唯一性。进一步考虑求解逆拟变分不等式问题的一种时滞神经网络,并且在强单调和Lipschitz连续性的条件下证明该时滞神经网络的全局指数稳定性。

外加载荷对热弹性马氏体正-逆相变影响机制的相场模拟研究

本工作建立了一种新的马氏体逆相变的相场模型,以Cu-Al-Ni合金为例,研究了热弹性马氏体正相变和逆相变的演化规律,揭示了热弹性马氏体的形状记忆效应。同时模拟了拉伸释放弹性应变能这种机制对热弹性马氏体相变和热弹性马氏体逆相变的作用,研究了外加载荷对马氏体逆相变温度As的影响。模拟结果表明:应变能是形状记忆合金马氏体相变的阻力,是其逆相变的驱动力。在马氏体正相变过程中,拉伸载荷释放了应变能,降低了相变阻力,从而对马氏体相变起促进作用;在马氏体的逆相变过程中,由于拉伸载荷降低了马氏体所储存的应变能,因而降低了逆相变过程的驱动力,使合金逆相变As温度升高,进而提高了热弹性马氏体的低温稳定性。模拟结果与实验结果相一致。

求解逆混合变分不等式问题的动力系统方法

本文主要研究求解逆混合变分不等式问题的动力系统方法。首先,在强单调和Lipschitz连续性的假设下,通过借助广义f-投影算子的性质,得到逆混合变分不等式问题有唯一解的充分条件。进一步考虑一个动力系统方法来求解逆混合变分不等式问题,而且该动力系统具有唯一均衡点。最后,证明在强单调和Lipschitz连续性的条件下该动力系统的唯一均衡点是全局指数稳定的。

冷轧汽车中锰钢的逆相变退火与组织性能研究

为提高汽车中锰钢的强塑积,对冷轧态中锰钢进行了不同温度(650~680℃)和不同时间(10~50 min)的逆相变退火处理,研究了退火温度和退火时间对中锰钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,原始冷轧态中锰钢板的组织由铁素体(F)+马氏体(M)组成,微观结构中可见弥散分布的尺寸20~45 nm的碳化物。退火温度从650℃升至680℃,中锰钢屈服强度、断后伸长率、强塑积和残余奥氏体体积分数均先增大后减小,而抗拉强度一直增大。退火时间从10 min增至50 min,中锰钢屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、强塑积和残余奥氏体体积分数均先增大后减小。冷轧中锰钢适宜的退火制度为:退火温度660℃、退火时间30 min,此时中锰钢组织为F+M+奥氏体(γ),奥氏体体积分数24.12%,超细晶铁素体平均晶粒尺寸0.29μm,板条马氏体平均宽度0.27μm,强塑积23.33 GPa·%。

25MnV钢零保温奥氏体逆相变淬火

采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验的温度范围内，830℃淬火，该钢的组织最细．随淬火温度的升高，组织粗化，强硬性降低．低温零保温奥氏体逆相变淬火，可显著提高该钢的力学性能．

热处理工艺对α→γ逆相变再结晶晶粒细化的影响

利用Gleeble-1500热模拟试验机,采用α→γ逆相变细化奥氏体晶粒的方法,研究了热处理工艺对晶粒细化的影响机制。结果表明:对于非平衡态组织马氏体,在其再加热过程中,原奥氏体晶粒发生了逆相变再结晶,得到了等轴细化的奥氏体晶粒;随回火时间的延长,再加热淬火后的原奥氏体晶粒逐渐粗化;随再加热温度的升高和保温时间的延长,晶粒细化效果减弱。

27SiMn钢奥氏体逆相变亚温淬火

采用正交组合回归设计实验方法，研究了二次淬火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响．分析了该钢奥氏体逆相变亚温淬火后的组织与性能．实验表明，27SiMn钢经810—850℃奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织；淬火温度较低时，马氏体板条之间分布着条状的铁素体；在实验的温度范围内，随淬火温度升高，其强硬性升高，850℃淬火时，该钢的强硬性最高．

零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢组织性能的影响

采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900℃+880℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880℃一次淬火。

预应变对应力诱发ε马氏体正逆相变的影响

利用电阻测量方法 ,研究了 Fe- 2 5.39Mn- 4 .86Si- 5.43Cr- 0 .0 4 9N(质量分数 ,% )合金预应变对应力诱发马氏体相变量及其逆相变温度的影响 .结果表明 ,应力诱发马氏体的逆相变温度比其热马氏体的逆相变温度高 ,并随形变量的增加而增加 ;热循环处理可有效降低应力诱发马氏体的逆相变温度 .选择合适的形变量 ,将可获得最佳的形状回复率 .

不同方式预应变TiNi合金丝的马氏体逆相变温度

对恒应力约束下降温预应变和室温拉伸预应变TiNi形状记忆合金丝的马氏体逆相变行为进行研究。结果表明,随着预应变的增加,二者的马氏体逆相变温度都上升,应变回复率都下降;但是在相同预应变下,前者的马氏体逆相变温度低于后者,后者的应变回复率却高于前者。

逆变型磁流变阻尼器的设计及性能试验

首先介绍磁流变阻尼器（Magneto—rheological Damper）的设计原理，设计制作了一种新型的阻尼器一逆变型MR（Magneto-rheological）阻尼器，并在小振动台上对其进行了性能试验，重点研究此阻尼器在高频（10～50Hz）下的工作性能，并采用修正的Bouc-Wen模型，结合试验结果，确定了其中的模型参数。所得到的结论：（1）将永久磁场和电流磁场结合起来从而实现阻尼器的逆向控制的设计思路时可行的，铜制隔磁环的设置保证了磁力线沿理论设计的路径穿行，又使线圈避免与磁流变液的长期接触腐蚀从而提高其耐久性；（2）所采用的修正的Bouc—Wen模型能较好地模拟阻尼器的高频性能，为此种阻尼器在高频波下的应用提供了理论依据；（3）试验结果表明：阻尼力一位移滞回曲线比较饱满，阻尼力一速度曲线基本符合理论假定。在15～50Hz频段内，修正的Bouc—Wen模型中的各参数取值较为稳定。

Ni-Al系合金中的逆马氏体相变

采用多功能内耗仪测量室温至400°C过程中,油淬Ni-36Al二元合金以及Ni-27Al-12Fe、Ni-21.2Al-20Fe和Ni-24Al-16Fe三元合金的内耗和相对动力学模量,并采用X射线衍射仪分析了合金的相组成.结果表明:油淬Ni-36Al合金具有完全马氏体结构,油淬Ni-21.2Al-20Fe合金中含少量马氏体和大量类似Ni3Al和Ni5Al3的金属间化合物;在相同的频率和升温速率条件下,油淬Ni-21.2Al-20Fe的内耗峰最高且最窄,其内耗峰所对应的温度最低,油淬Ni-36Al的内耗峰最低且最宽,其内耗峰所对应的温度最高,并随Fe含量的增加而降低,且与其当量Al(Aleq)含量有关;内耗峰高度与单位时间内马氏体(L10)转变为奥氏体(γ)的转变量有关,而总的转变量与转变时间(峰宽)有关.

20钢奥氏体逆相变淬火

采用正交回归设计实验方法,分析了20钢一次淬火温度和二次淬火温度对奥氏体逆相变淬火后硬度的影响,建立了硬度回归方程。结果表明,随二次淬火温度的升高,硬度逐渐降低:20钢奥氏体逆相变淬火后的硬度最大可达49 HRC。

Fe-Mn-Si合金水泥约束下的应力诱发马氏体逆相变

采用X射线衍射分析、金相观察等对Fe-17Mn-5Si-10Cr-5Ni形状记忆合金在水泥基体约束状态下的应力诱发ε马氏体逆相变特征进行研究。结果表明,与非约束状态相比,试验合金在水泥基体约束下的逆相变的终止温度Af升高,而且预应变越大,Af越高。水泥基体约束限制Fe-Mn-Si合金变形协调是造成其逆相变困难的主要原因。

时效对TiNi合金激光焊缝金属逆相变温度的影响

为探索焊缝金属逆相变温度随时效处理工艺的变化规律,利用OM、SEM、DSC对母材和经过时效处理的激光焊缝金属的组织形貌、析出相分布及逆相变温度进行了研究.结果表明,焊缝金属逆相变开始温度As和结束温度Af对焊接工艺参数不敏感,但时效处理能够明显提高焊缝金属的逆相变温度,其中As升高的更快,且焊缝金属As、Af与时效时间呈近线性关系.时效处理能明显提高焊缝金属的As、Af,其机理是时效促进了沉淀相析出,沉淀相对基体相的钉扎作用增加了低温马氏体的稳定性;另外,富Ni沉淀相的析出导致基体相Ni含量降低,也促进了As、Af升高.

逆相变热处理时间对冷轧中锰钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪等研究了0.13C-5Mn冷轧中锰钢经逆相变退火处理后的组织和力学性能,分析讨论了保温时间、加工硬化率以及相变诱导塑性效应(TRIP)对其组织和力学性能的影响。结果表明:0.13C-5Mn冷轧中锰钢经过淬火及逆相变退火后组织主要为超细晶铁素体、马氏体以及奥氏体。随着保温时间的增加,实验钢组织中奥氏体含量先增加后减少,在保温30 min时达到最大值,为24.24%。随着保温时间的增加,0.13C-5Mn冷轧中锰钢的综合力学性能先升高后降低,经930℃淬火20 min并在665℃保温30 min后,实验钢的综合力学性能最佳,其抗拉强度为980 MPa,伸长率为23.7%,强塑积为23.2 GPa·%。

真空固溶及时效处理后NiTi合金的两步逆相变

利用真空炉对NiTi形状记忆合金进行了固溶处理，并对固溶处理及时效后合金的相变行为及力学性能进行了研究。结果表明，时效处理及预应变后合金丝的DSC曲线上均有两个逆马氏体相变峰，并随着预应变的增加，两个逆马氏体相变温度均升高。预应变后的合金丝在自由加热过程中能够输出两段回复应变，分别对应于两步逆马氏体相变。

变形量和变形后保温时间对Q235钢形变诱导铁素体逆相变的影响

通过对Q235钢在Gleeble1500热模拟试验机上压缩变形后保温不同时间的显微组织进行观察,研究了变形量和变形后保温时间对形变诱导铁素体向奥氏体逆相变的影响。结果表明:在相同温度和相同变形速率下,随着变形量的增加,发生形变诱导铁素体逆相变的时间逐渐变短;同时随着保温时间的延长,铁素体的含量出现由多到少、再到多的变化趋势,而且铁素体出现了两种不同原因导致的晶粒长大。

初始组织对电脉冲处理逆变奥氏体晶粒细化效果的影响

通过金相组织观察、显微硬度测试,研究了电脉冲处理条件下,不同初始组织对逆变奥氏体晶粒细化效果的影响。结果表明:回火马氏体初始组织电脉冲奥氏体化过程为α+Fe_3C→γ扩散型逆相变,逆变奥氏体晶粒获得超细化(d_γ<5μm),这证实了脉冲电流促进奥氏体形核率提高的理论分析;马氏体初始组织电脉冲奥氏体化过程为α′→γ位移型逆相变;初始马氏体的原奥氏体晶界在逆相变过程中未发生变化,形成晶粒粗大的位移型逆变奥氏体;从位移型逆变奥氏体淬火得到的马氏体获得再次强化;升高电脉冲处理峰值温度,位移型逆变奥氏体发生再结晶;再结晶形核始于位移型逆变奥氏体晶界这唯一具有大角度位相差的区域;再结晶完成后,奥氏体平均晶粒直径为11μm。

逆拟变分不等式问题的相关研究

本文研究了Hilbert空间中逆拟变分不等式问题.利用不动点原理得到逆拟变分不等式问题解的存在性和唯一性.利用投影技巧,Wiener-Hopf方程和辅助原理技术分别给出求解逆拟变分不等式的迭代算法,并在一定条件下证明了算法的收敛性.最后通过间隙函数得到误差界.本文改进和推广了最近文献的一些相关结果.