转子热表面引起感应电动机内可燃蒸气的点燃

普通开启式和全封闭外壳扇冷电动机已用于分类 (危险 )场所 2区几十年了。IEEE P1 34 9工作组 (危险场所电动机 ) ,正在制订 类 ,2区场所用电动机的一个“推荐方案”。他们产生了一个疑问 ,即如果感应电动机转子很热 ,能否安全地用于分类的 (危险 )场所。 API(美国石油协会 )出版物 2 2 1 6“在露天中因热表面点燃碳氢蒸气的危险”,断定 ,在露天中热表面上的蒸气被点燃需要的温度 ,要高出实验室确定的( ASTM E659)物质最低点燃温度很多 (至少 2 0 0℃ )才行。本报告验证了 API出版物的假设用到感应电动机内热表面上的正确性。几台各种规格的电动机配以热电偶 ,用仪器连接起来 ,将自燃温度低的 (如 (二 )乙醚、庚烷、已烷 ,四氟乙烯 )可燃性浓度物质注入电动机内部 ,各台电动机承受一组短时转子制动试验 ,这时转子表面温度按规定的增高级差 ,处于物质的自燃温度之上。报道了发生点燃的温度。这些试验用来模拟满载电动机在可燃性气体或蒸气环境中突然停止的状态 ,如在气体释放时工艺单元紧急断电期间。在过载运行的电动机上进行了其他一些试验 ,使转子发热高出正常运行温度很多来模拟一些异常运行状态。这些试验结果为 IEEE P1 34 9工作组的工作提供了许多必要的数据 ,并得出在分类 (危险 )场所中应用感?

可燃气体(或蒸气)最大试验安全间隙值的测定

提出了测定可燃气体 (或蒸气 )最大试验安全间隙值的测试系统和测定方法 ,给出了几种可燃气体 (或蒸气 )与空气混合物混合爆炸的最大试验安全间隙数据。

密闭空间内可燃液体蒸气爆炸强度研究

采用20 L球燃爆实验装置,研究分析了油气浓度、点燃延迟时间的变化对油气环境的爆炸影响因素及变化规律。研究表明,随着油气浓度的增加,油气最大爆炸压力呈现先上升后下降的趋势,点燃延时影响油气-空气混合物爆炸强度,超过一定时间后爆炸猛烈程度降低。

可燃性气体(蒸气)最小氧浓度的测定

可燃性气体(蒸气)在固定气体(蒸气)浓度下的最小氧浓度还是一个全新课题。对可燃性气体(蒸气)在固定浓度下的最小氧浓度进行了实验测定,为实际工业生产中的安全防爆工作提供了依据。

可燃气体及混合物爆炸极限影响特征研究

简述可燃气体爆炸极限的测试装置、测定标准和爆炸现象判定指标,分析爆炸容器形状和容积对爆炸极限测定的影响。重点分析氧浓度对爆炸极限的影响规律,以及初始温度、初始湿度和初始压力对爆炸极限的影响。结果表明:初始条件对可燃气体爆炸上限影响较大;二氟甲烷等在高压状态下存在燃烧向分解转换过程,爆炸上限呈现剧增趋势;一些含氟难燃气体存在相对湿度极限。该研究可为爆炸性气体环境探测预警与防爆设计提供参考依据。

可燃液体爆燃特性及其抑制实验

设计了一套可燃液体爆炸特性实验装置,利用该装置和立式爆轰管对RP-5油料、RP-3油料及工业酒精的爆炸特性、1301惰性气体对这3种燃料的抑制进行了研究。结果表明:RP-5油料、RP-3油料及工业酒精爆炸的体积分数范围分别为1.53%～7.73%、0.82%～7.17%及3.38%～18.25%;酒精云雾爆轰的临界起爆能为2.11MJ/m2、爆速和爆压分别为1609m/s、1480kPa,爆轰波传播的胞格宽度为14.5mm,长度为16.2mm。1301惰性气体对RP-5油料、RP-3油料及工业酒精的最小惰化体积分数分别为6.75%、6.8%及5.56%;二氧化碳和氮气对RP-3油料的最小惰化体积分数分别为45%和49%;1301惰性气体对油料爆炸抑制效果明显好于二氧化碳与氮气。

可燃气体检测报警器的安装、使用和维护

可燃气体检测报警器广泛应用于散发可燃气体、可燃蒸气和有毒气体的场所，如炼油厂、油库、液化气站、煤气站、加油站、喷漆房、宾馆、饭店等散发可燃气体、可燃蒸气和有毒气体的场所，是气体泄漏报警的安全装置。当被探测区域内的可燃气体或有毒气体浓度达到报警设定值时，报警器立即发出声、光、电报警信号，以提醒操作者及早采取安全措施，防止火灾爆炸或中毒事故的发生，从而达到保障生命财产安全的目的。

乙醚蒸气爆炸特性数值研究

以湍流燃烧理论和CFD模拟技术为基础,对爆炸过程采用EBU-Arrhenius模型,压力与速度的耦合采用SIMPLCE算法,研究了乙醚蒸气在反应釜中气体爆炸传播过程中火焰及冲击波的传播规律和可燃液体蒸气爆炸的相关特性,验证了密闭空间中乙醚蒸气爆炸方式为爆燃,模拟过程能够较为清楚地反映可燃液体蒸气的爆炸过程,得到的爆温和爆压与理论值相近。所做工作能为可燃蒸气爆炸强度的评价提供一个良好的途径与思路,为进一步使用CFD数值模拟手段分析工业灾害中的问题提供一些帮助。

浮顶式储油罐的爆炸冲击失效

通过模型实验与数值模拟结果对比,探讨了浮顶油罐在可燃蒸气云爆炸冲击作用下的变形过程和破坏机理。研究发现,罐体失稳破坏的主要原因与爆炸冲击波和油罐内液体的复合冲量作用有关,在爆炸冲击作用下浮顶油罐模型产生剧烈振动,迎爆面上部罐壁形成动应力集中现象,最终导致罐体失稳并产生内凹动力屈曲破坏。

温度和氮气对油品爆炸下限的影响

为评估煤制油过程的某种中间产物(A油品)可燃蒸气的爆炸危险性,采用易燃范围试验装置(FRTA)爆炸极限测试仪测试研究其在不同温度、不同N_2含量下的爆炸下限,并分析两者对油品蒸气爆炸下限的影响。实验结果表明,在初始温度为30,60,90,120和140℃时,油品蒸气的爆炸下限与初始温度之间呈非线性关系,且均随着温度的升高而逐渐降低。初始温度高于120℃后,其爆炸下限变化趋势幅度均减小。在同一温度、不同N_2含量下,一定范围内油品蒸气爆炸下限随着N_2含量的增加而增大;不同温度、不同N_2含量下,油品蒸气爆炸下限的改变因受到温度和N_2的双重作用,爆炸下限变化较为明显。

危险化学品罐车泄漏事故伤害后果研究

以装载介质为液化石油气、煤油、甲胺、乙醛、丙酮5种具有燃烧危害与毒性伤害的危险化学品运输罐车为研究对象,运用Thomas池火灾标准经验公式,计算了无风工况下油品罐车发生池火灾时距离与入射热辐射强度的对应关系,以及不同载重的油品罐车发生池火灾时热辐射伤害的死亡半径、重伤半径和轻伤半径,并通过ALOHA风险建模程序,模拟了不同风况下分别装载甲胺、乙醛和丙酮3种危险介质的运输罐车泄漏发生火灾与中毒事故时,火灾热辐射、蒸气可燃、毒气扩散3种事故后果对泄漏源邻近区域的伤害影响范围。结果表明:模拟工况完全相同时,液化石油气罐车泄漏发生池火灾的危害后果大于煤油罐车;相同泄漏场景下,甲胺的火灾热辐射危害、蒸气可燃危害和毒气扩散危害的影响区域均大于乙醛和丙酮。

隧道内可燃液体蒸气爆燃超压缩尺寸实验研究

为了探索隧道内可燃液体蒸气的爆燃超压及火焰传播规律,该文采用1/20的缩尺寸隧道模型,以不同液体温度(30、40、50、60、70、78℃(沸点))下蒸发产生的乙醇蒸气为爆燃介质,分析不同时间点火的引爆情况及爆燃超压等数据。结果表明:蒸气的爆炸极限受到初始液体温度的影响,当蒸气温度低时爆炸极限范围小,同时所需要的引爆能量也会变大。被引爆乙醇蒸气的超压值沿隧道纵向呈现明显的双峰形状,同时在超压曲线第1次达到峰值时,燃料盘上方压力测点P1低于远离中心位置P2、P3处的超压值。此外,隧道内爆燃超压最大值会随着乙醇蒸气浓度的增加而呈现先增大后减小的趋势。

水成膜泡沫在航空煤油表面的封闭性效果

采用不同环境温度、不同混合比对水成膜泡沫在燃油液面的覆盖开展了封闭性验证实验,通过测定可燃蒸气的浓度及检测时间分析了水成膜泡沫的封闭性随环境温度、混合比的变化规律。实验结果表明:水成膜泡沫的封闭性随环境温度的升高而变差,对于3%的水成膜泡沫,环境温度为40℃时的初次检测可燃蒸气的时间比80℃时的检测时间延长149 s;水成膜泡沫的封闭性随混合比的增大而更好;环境温度为40℃时,6%的水成膜泡沫比3%的水成膜泡沫在液面覆盖时检测到可燃蒸气的时间要长433 s。

工厂通风系统的防爆设计

通风系统防爆设计是预防蒸气或粉尘爆炸的重要手段。本文从通风系统的布局、如何保证通风系统的有效性和可靠性等方面来讨论避免环境中爆炸性混合物的形成;同时考虑了通风系统内部处理设施可能的爆炸性风险及控制策略,重点讨论了活性炭吸附、RTO(蓄热式热氧化炉)和粉尘处理设施中的火灾爆炸风险。可为化工或工贸行业通风系统的防爆设计提供参考。

乙二醛的氧化安全特性初步研究

为研究氧化法合成乙醛酸工艺中40%乙二醛与纯氧反应时可能存在的安全风险,应用高压反应釜在不同测试温度下研究纯氧与40%乙二醛的反应放热情况;应用可燃气体检测仪测试60~120℃纯氧与40%乙二醛的反应产生可燃气体释放情况;应用克利夫兰开口杯法闪点测试仪测试40%乙二醛溶液在40~100℃期间,乙二醛溶液的蒸气是否会被点燃。结果表明,控制反应温度小于100℃是安全的。

油品的闪点

油品的闪点是油品的安全性指标。油品在特定的标准条件下加热至某一温度，令由其表面逸出的蒸气刚够与周围的空气形成一可燃性混合物。当以这一标准测试火源与该混合物接触时即会引致瞬时的闪火，此时油品的温度即定义为闪点，其特点是火焰一闪即灭。达到闪点温度的油品尚未能提供足够的可燃蒸气以维持持续的燃烧。而当它再次受热并达到另一更高的温度时，一旦与明火源相遇，就会构成持续燃烧。此时的温度即称为燃点或着火点。

江苏泰州千吨油罐爆炸原因查明

江苏省泰州市开泰润滑油厂“5·4”火灾爆炸事故造成了1人死亡、4人受伤的惨剧。2007年5月15日，江苏省消防局通报了“5·4”火灾爆炸事故的调查情况。爆炸事故是该厂工人违规电焊储油罐点燃罐中可燃蒸气造成的。经查明，该厂还没有通过消防安全检查，厂内没有消防栓，储油罐的设置也不符合消防要求，更为恶劣的是厂主王某在事故发生后不但没有及时报警协助抢险，反而带领工人一走了之。目前，王某巳被公安机关抓获，有可能面临刑事审判。

从2013年“安全生产技术”真题了解相关考试知识点（二）

第四章“防火防爆安全技术”的知识点 （一）燃烧形态 气态可燃物的燃烧形态通常为扩散燃烧．即可燃物和氧气边混合边燃烧：液态可燃物（包括受热后先液化后燃烧的固态可燃物）通常先蒸发为可燃蒸气．可燃蒸气与氧化剂发生燃烧，固态可燃物先是通过热解等过程产生可燃气体．可燃气体与氧化剂再发生燃烧。

美国彭泽尔公司炼化厂爆炸事故

1995年10月16日,彭泽尔公司（Pennzoil Products Company）在宾夕法尼亚州劳斯维尔镇的炼化厂,因储罐内泄漏的可燃蒸气被引燃,发生连环爆炸。首次爆炸引发的大火,很快吞噬了炼化厂大部分区域,包括工人正在轮休的施工区。随后,火势蔓延至其他储罐,又有压缩气体瓶和密封容器发生爆炸。爆炸碎片四散,工厂附近浓烟密布。炼化厂被严重损毁,工厂、附近居民区及学校被迫疏散。3名员工在大火中直接丧生,另有3人被烧伤,其中2名伤者因伤势过重随后死亡。

浅谈化学品生产装置爆炸性气体危险区域的划分

根据本人对《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》GB50058-1992及《爆炸性气体环境用电设备第14部分:危险场所分类》GB3836.14-2000(等同于IEC60079-10:1995)二本规范的理解,探讨如何正确划定化学品装置爆炸性气体环境危险区域的范围。