封头新标准中名义厚度与最小成形厚度的关系

依据GB/T 25198-2010中的相关内容推导出封头名义厚度与封头最小成形厚度之间的关系,并用这个关系对名义厚度进行验算,同时考虑到材料的厚度与许用应力之间的关系,最终确定封头的名义厚度。

受外压作用球壳的名义厚度及最大工作压力计算

对于承受外压的球壳,不仅要满足强度要求,还要满足外压校核要求。提供了外压校核计算的方法,并计算得出了多种规格的球壳满足外压校核时的球壳名义厚度,利用名义厚度计算得出了所能承受的最大工作压力,为工艺确定设计参数时提供参考依据,并以实例加以说明。

基于封头最小成形厚度的封头名义厚度的设计讨论

主要讨论了GB/T25198-2010中封头最小成形厚度的确定，及如何合理的设计封头的名义厚度，及在材料厚度临界值时投料厚度的选取。

封头厚度的施工图标注与计算书输入

封头是压力容器的主要受压元件,其厚度决定压力容器的本质安全。通过对封头的最小成形厚度、有效厚度及名义厚度的解读,进一步探讨了封头厚度的施工图标注与SW6程序输入。认为封头名义厚度考虑"成形减薄量"时,应符合封头的制造实际;最小成形厚度取δ+C_2值为合理;SW6计算若采用"封头名义厚度"输入δ_(min)+C_1值时,应注意保证得到正确的许用应力值。

压力容器设计中的厚度问题

介绍了压力容器设计中的计算厚度、设计厚度、名义厚度、有效厚度以及不包括腐蚀裕量的最小厚度之间的关系。分析了在规则设计中,卧式容器、开孔补强、外压容器(元件)这三种情况下,其计算厚度的真正涵义。选取腐蚀裕量的一般要求。以及对于设备最小厚度的一般规定。

对凸形封头最小厚度验收标准的看法和建议

在长期使用GB 150—1998《钢制压力容器》和JB/T 4746—2002《钢制压力容器用封头》标准的过程中,发现标准中关于凸形封头最小厚度的验收规定存在一些问题,易产生误判,造成不必要的损失。本文提出对这些问题的看法并提出若干修改建议。

在设计图样中标注成形封头最小厚度的必要性

针对GB 150中关于成形封头最小厚度的规定进行了探讨,分析了在设计图样中标注封头名义厚度和最小厚度的必要性。

承压设备封头不标注投料厚度的有关问题分析

承压设备封头投料厚度与图纸名义厚度不一致,可能会造成其许用应力、冲击试验温度、焊接工艺评定厚度、无损检测厚度和焊后热处理厚度等处于不同要求的厚度栏,这样会造成某些情况下实际所用原材料、焊接工艺评定、无损检测、热处理等不能满足原设计的要求,甚至存在安全隐患,对此,需要根据原设计条件补加相关附加要求,但更简便的方法是在图样上标注需要的成形后最小厚度和常规的投料厚度来解决此问题。

封头成形厚度减薄量对封头强度计算的影响

本文介绍了最小成形厚度、计算厚度、设计厚度、名义厚度、有效厚度及钢材厚度之间的关系。在压力容器封头的强度计算中,应当考虑封头成形减薄量以及在封头上开孔补强计算的影响。

设计图样中标注成品封头最小厚度必要性的探讨

针对GB150中关于成型封头最小厚度的规定,从安全和经济两方面探讨了在图样中标注成品封头最小厚度的必要性。

有关管板厚度的取值问题

管板是管壳式换热器最重要的受压元件之一,管板的合理设计对降低设备费用和保证设备安全运行是至关重要的,管板的强度计算又是管板合理设计中很关键的一步。为此,应正确理解管板名义厚度、管板有效厚度和管板最小厚度的取值问题。

椭圆形封头厚度的设计

椭圆形封头因受力较好、易加工制造,广泛用于石油化工设备中,是化工设备的重要部件之一。《压力容器封头》(GB/T 25198—2010)明确要求化工设备设计图样上应标注“封头最小成形厚度”,但本标准并没有给出确定封头最小成形厚度的计算方法,这就造成设计者、制造者以及使用者对椭圆形封头厚度的理解存在差异。基于计算厚度δc、设计厚度δs、名义厚度δn、最小成形厚度δmin、投料厚度δt的概念,从设计、制造角度分析椭圆形封头各厚度之间的关系,并遵照《压力容器》(GB/T 150—2011)的有关内容,列举椭圆形封头各厚度之手工计算公式;再结合椭圆形封头制造实践,指出如何正确应用SW6-2011软件对椭圆形封头之厚度进行设计计算。

设计图样中标注封头的最小成形厚度分析

针对GB150中关于标注封头最小成形厚度的规定,以设计角度分析了封头最小成形厚度的组成及从设计、制造等诸多因素综合考虑的重要性。

设计图纸中标注成型封头最小厚度的讨论

针对GB150中关于成型最小厚度的规定进行了探讨,分析了在设计图纸中标注封头名义厚度和最小的厚度的要求。

封头设计中给出最小厚度的必要性

GB150-1998《钢制压力容器》和JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》规定:对于按规则设计的封头,成形封头实测的最小厚度不得小于封头名义厚度减去钢板厚度负偏差C1,因为封头名义厚度包含设计者按钢板规格向上圆整值,将造成封头人为增厚。增加了制造厂毛坯重量,影响了企业经济效益。因此提出在设计中给出封头设计的最小厚度(设计者考虑了圆整值),并以设计者给出的封头设计的最小厚度作为封头成形厚度的最小值(成形封头实测的最小厚度)。

玄武岩纤维布厚度的测定方法研究

总结了玄武岩纤维(BFRP)布厚度的两种定义,且分析了这两种厚度的差别及其不同的应用范围。随后给出了这两种厚度的不同测定方法,并采用该方法对市场上7组BFRP布产品的厚度进行测量试验,为市场规范BFRP布厚度的测定提供了参考依据和数据支持。

封头成形减薄量与设计计算一致性的探讨

封头设计计算时,把封头最小成形厚度与有效厚度有机结合起来,才能保证设计规定的封头最小成形厚度得以有效计算和验证,避免计算出的最大允许工作压力偏大而存在安全隐患。

可压缩平板边界层流动的湍流/非湍流界面层空间分布的统计特性

为揭示可压缩湍流边界层中湍流/非湍流界面层(TNTI)空间分布的演化规律,对马赫数Ma为2.9的空间发展平板湍流边界层流动进行直接数值模拟研究。通过湍流体积分数确定涡量阈值,从而获得TNTI的外边界,并以此为基准统计发现条件平均的涡量和法向速度在TNTI处骤降。根据TNTI的统计结果发现,在湍流段平均界面层,平均TNTI高度和边界层名义厚度保持线性关系。TNTI高度的概率密度函数满足正态分布。在湍流段,界面层高度的均方根(RMS)与平均界面层高度之比呈线性减小的趋势,界面层高度和瞬时摩擦力系数的相关性系数近似为0。随着湍流边界层发展,界面层高度的RMS逐渐趋于常数。

38000dwt小灵便散货船槽型横舱壁的设计研究

在目标38000dwt小灵便散货船的开发设计过程中,基于HCSR(散货船和油船共同规范)研究了无顶凳和底凳的槽型横舱壁的优点。通过分析槽型横舱壁在不同工况下所承受的载荷,运用参数优化来确定槽型横舱壁最佳槽条剖面几何要素,并分析了即将生效的协调共同规范对目标小灵便散货船槽型横舱壁的影响。为各个类型散货船确定槽型横舱壁几何要素提供参考。

RCC-M核电标准中若干争议条款探究

对法国RCC-M核电标准中模拟热处理控温精度、焊后热处理名义厚度、预热和后热的等效厚度、热处理最长保温时间、升、降温速度等在设计、制造及监管各方存在争议的条款进行了分析,并与ASME等国内外其他相关标准对比,对争议条款进行了探究,认为RCC-M存在错误和疏漏,ASME更为科学合理,且与国内相关标准一致,以ASME规范为参照制定我国核电标准更利于核电设备国产化和核电技术走出国门。