焊接后热与焊后热处理温度对焊接残余应力松弛的试验研究

针对工程实际,研究了焊接后热与焊后热处理温度对焊接残余应力松驰的影响,结果表明:在一定温度下,焊接后热对焊接残余直力的松弛效果不明显,而焊后热处理可以大幅度地消除焊接残余应力。

电磁感应加热在核电蒸汽发生器管板堆焊预热和后热中的应用

针对AP1000核电厂蒸汽发生器管板堆焊过程中对焊接预热和后热的要求,探讨电磁感应加热用于核电蒸汽发生器管板堆焊时的预热、维持温度和后热的可行性。采用电磁感应加热,可以避免工件表面过热和温度不均等问题,同时满足管板长时间堆焊过程中维持温度的要求,节约能源。该方法已经成功用于国产化依托项目三门2#蒸汽发生器管板堆焊时的预热和后热。

聚合后热压处理对不同表面处理的铸钛与聚合瓷结合强度的影响

目的研究聚合后热压处理对不同表面处理的铸钛与聚合瓷结合强度的影响。方法将30个金属试件随机分为5组:光滑组(A组)、喷砂组(B组)、酸蚀喷砂组(C组)、喷砂热压组(D组)、酸蚀喷砂热压组(E组),根据分组对试件进行相应处理并涂布聚合瓷,测试其剪切结合强度及表面显微硬度,并对钛与聚合瓷断裂面的形貌进行扫描电镜观察。结果 A、B、C、D、E组的剪切结合强度分别为(5.92±0.54)、(10.25±0.55)、(14.97±0.88)、(14.41±0.63)、(19.95±0.52)MPa,除C组与D组间无统计学差异外,其余两组之间均有统计学差异(P<0.01)。B、C、D和E组的钛表面可见部分聚合瓷残留于金属表面。D、E组的显微硬度值高于B、C组(P<0.05)。结论聚合后热压处理可以显著提高钛与Ceramage聚合瓷的结合强度及聚合瓷的表面显微硬度。

多晶硅后热退火引起SiO_2栅介质可靠性下降的原因分析及其抑制方法

实验研究表明 ,多晶硅后的高温退火明显引起热 Si O2 栅介质击穿电荷降低和 FN应力下电子陷阱产生速率增加 .采用 N2 O氮化则可完全消除这些退化效应 ,而且氮化栅介质性能随着退火时间增加反而提高 .分析认为 ,高温退火促使多晶硅内 H扩散到 Si O2 内同 Si— O应力键反应形成 Si— H是多晶硅后 Si O2 栅介质可靠性退化的主要原因 ;氮化抑制退化效应是由于 N “缝合”了 Si O2 体内的 Si— O应力键缺陷 .

预热及后热对焊缝含氢量及韧性的影响

实验表明,预热之后施焊由于熔池表面积相对增大,焊接过程中熔池从电弧气氛中吸收的总氢量增加,因而焊缝中的初始氢含量提高;残余氢含量的大小取决于预热对初始氢含量及氢逸出速度的综合影响,后热对粗晶区组织韧性的影响与材料成分有关,对于18MnMoNb钢,后热过程中由于粗晶区马氏体板条间过冷奥氏体分解析出渗碳体,因此经过后热的粗晶区的韧性有所下降。

高强度钢结构焊接预热和后热工装的设计

船体结构目前的升级产品主要由高强度钢(屈服强度σb=920～980 MPa)构成,焊接多以手工焊为主。在复杂的船体结构体中,为确保焊缝尽可能处于水平位置焊接,结构部件需多次调整方位。焊接过程中,手工焊接操作的差异性、各工位施工状态的差异性、环境差异性、部件调整方位前与后布置预/后热工装的差异性等因素,使得设计时更需考虑预/后热工装使用的通用性、适用性、保温性以及电力控制系统电压与功率的平衡性等要求。

不同注水方式对九_1区三井组蒸汽驱后热水驱效果的影响

本文介绍了克拉玛依九_1区三井组蒸汽驱试验后期转为热水驱(油井产出水回注)提高最终采收率的数值模拟研究中,不同注水方式对热水驱效果的影响。模拟结果表明:间歇(脉冲式)注水具有明显的增油降水特点;后期降低注水量也可以降低含水率,但会影响产油量;根据油藏的实际条件选择灵活的注水方式对本试验区的蒸汽驱后热水驱极为重要。

T/P91钢焊接后热参数的优化选择

T/P91钢焊态正常组织即为马氏体,这与传统低合金耐热钢避免得到马氏体组织有所不同。所以,T/P91钢焊接后热参数的优化选择需要在考虑防止氢致裂纹的同时避免影响奥氏体马氏体的充分转变。推荐按不同壁厚及焊接方法等具体情况分别优化选择焊接后热参数。

一种高强钢焊接的焊前预热和后热处理装置的制作

利用35.5L液化石油气钢瓶作为主要气源,用不锈钢软管连接至4.7L液化气钢瓶作为缓冲罐,最终通过软不锈钢管上开孔的方式提供着火点,将不锈钢软管对准需要焊接的焊缝,不锈钢软管可根据焊接焊缝的形状任意调整曲率,最终制作了焊前预热和后热处理装置;用远红外线测温仪监测焊接母材焊缝的温度,从而保证了焊缝的预热效果,根据焊接钢板的厚度保持加热时间,从而获得理想的后热处理效果。

液压支架用高强钢免后热焊接工艺研究

对液压支架用Q690高强钢免后热焊接工艺进行了研究。对焊缝金属进行扩散氢试验,斜Y坡口和硬度试验,并对焊接应力进行测试。结果表明,采用合适的焊接工艺参数,液压支架用Q690高强钢在免后热焊接时焊缝金属的扩散氢含量较低,且多数扩散氢可在焊后2 h内溢出,液压支架用Q690高强钢的焊接接头冷裂倾向小,在较苛刻的拘束条件和低温环境下焊接无冷裂纹的产生。采用合适的工艺控制措施,液压支架整体焊接应力和应变可控,后热对其影响有限。

ZG20 Mn Mo焊接后热工艺

用插销法研究了后热对ZG2 0MnMo低合金高强钢焊接热影响区冷裂倾向和强韧性的影响规律。试验结果表明低温后热可以防止ZG2 0MnMo焊后氢致延迟裂纹的产生 ,其过热区显微组织主要为板条状马氏体和少量析出碳化物。低温后热时不能有效地改善过热区的组织性能 ,后热的作用主要通过氢的扩散逸出来体现。

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝不同后热状态下的力学性能

对2. 25Cr-1Mo-0. 25V钢焊后经不同规范的消氢或中间消应处理的焊缝力学性能进行检测。结果表明,对于该钢的焊接接头,焊后经350℃×4 h(DHT)与660℃×3 h(ISR)两种状态的综合力学性能相近,说明两种状态下,焊缝金属抵御低韧性的危害和防氢致裂纹的效果相当。在一定的条件下,为采用消氢替代中间消应热处理提供了借鉴。应该强调的是:这两种热处理均达不到改善接头力学性能的要求,只有经过最终PWHT,方可满足设计要求。

焊接预热和后热的理论基础及实际应用

分析了焊接应力产生的原因和焊缝残余应力及熔敷金属中未逸出的氢对焊接裂纹的影响,论述了焊接预热和后热的理论依据、预热和后热温度的确定及在生产实际中的应用。指出预热温度的确定与钢的碳当量、临界冷却速度、钢的塑性温度区、焊件拘束度等有关,与马氏体转变点无关;后热温度的确定应避开回火脆性区,视焊接应力的大小,后热和中间热处理可互相取代。

火山期后热液铜矿的矿化特征

四望坪铜矿区位于广东省潮安县赤凤镇,本文主要介绍该矿区的地质特征,探讨火山活动及期后热液活动、岩浆活动与成矿的关系,总结其成矿规律,为进一步在类似地区寻找铜、锡等多金属矿床提供一定的依据。

不同后热工艺对焊接质量的影响

火力发电厂金属材料易产生冷裂纹的焊口,不能立即做焊后热处理的,需要进行后热处理。不同的规程及标准对后热顺序有不同的要求。本文结合生产实际,探讨对P92钢焊口采取不同的后热处理工艺,从而判断不同的后热方式对焊口力学性能的影响。

焦炭反应性及反应后热性质及其检测方法

焦炭是煤炭之中的一种固体燃料,由煤在约1000℃的高温条件下经干馏后的一种物质。焦炭的反应性和反应后热性质是主要工业用途,这些性质有着明显的特征。在燃烧后发生燃烧反应,发光发热,产生一定的一氧化碳和二氧化碳。本文通过一定的检测方法检验焦炭的反应性和反应发生后的热性质。

历史呼唤和平 人类渴望安宁——一套战后热点追踪丛书的深刻主题

人类追求和平的理想由来已久。50多年前由德、日、意法西斯发动的人类历史上规模最大的第二次世界大战,先后使60多个国家和地区20亿之多的人口卷入血腥的厮杀,大约有7000万人死于战争,仅德国纳粹灭绝人性的种族消灭政策就屠杀犹太人600多万……庆幸的是,人类和平、正义、进步的力量最终宣告了辉煌的胜利。 50年后,世界各地出版业纷纷出版各种体裁、题材的大众读物。

焊接后热在大型压力容器制造中的应用

制造大型压力容器采用焊前预热不能得到高质量的焊缝,而工件庞大,预热范围大,提高预热温度又不利于焊工操作,同时浪费大量能源。焊接后热可补充焊前预热之不足,有利于氢的去除,使残余应力分布均匀,有效地提高了焊缝的机械性能。

中药治疗牛产后热

数年来,笔者自拟了一个基础方(荆芥、防风、柴胡、薄荷、党参、黄芪、当归、白芍、川芎、陈皮),随证加减,治愈牛产后热20余例。瘀血者加益母草、桃仁、红花、丹参;暑湿发热加生石羔、知母、川朴、半夏、黄芩;热甚不退者重用黄芩;气血双虚者重用党参、黄芪。病例 1、1988年4月13日,姚庄村姚中虎,5岁黄牛产后7天,体温40.8℃,口干喜饮,唇红舌赤,脉数,恶露甚多,浑浊恶臭,耳、鼻、四肢发热。诊为产后瘀血高热。药用荆芥、防风、柴胡、当归各60克,党参、黄芪、白芍。

600 MPa高强度水电用钢免预热、后热工艺研究及应用

针对600 MPa级高强度水电用钢,根据制造厂家母材性能,推荐焊接工艺基础上,通过大量试验和焊接工艺评定工作,提出了免预热、后热工艺,并在实践中进行生产性试板的进一步验证,新工艺对于现场提高施工效率、安全文明生产及成本控制均有着积极的意义。