含氮钢吹氮合金化

氮在阀门钢、部分不锈钢中是重要的合金元素。在这些含氮钢的冶炼过程中利用氮气作合金剂对钢液进行合金化 ,可明显降低冶炼成本 ,是含氮钢冶炼的一项新技术。在理论分析计算含氮钢吹氮气增氮的热力学和动力学条件的基础上 ,试验研究了 10kg感应炉内阀门钢、不锈钢、高锰钢粗钢液顶吹氮合金化的效果 ,结果表明 :对阀门钢、不锈钢等 ,向钢液顶吹氮 2 7～ 4 0min ,可使钢液中氮含量增至其规格成分范围内 ,但要采取措施防止氮在钢液浇注、凝固等过程中逸出。

模铸保护渣在含氮钢的研究与应用

通过对比BN-45(JJ)、BN-45、MS-1三种不同类型模铸用保护渣的软化温度、半球温度和流淌温度,并在含氮钢进行保护渣对比试验,甄选合适的保护渣,以解决该钢种出现的皮下夹渣、裂纹等缺陷。试验研究表明,三种试验保护渣的熔化温度与熔化时间由高到低依次为:BN-45(JJ)、MS-1、BN-45,熔化温度区间由大到小依次为:MS-1、BN-45、BN-45(JJ)。在相同条件下,通过三种保护渣的等量对比试验可知,BN-45(JJ)保护渣不适用于含氮钢的浇铸,而BN-45、MS-1两种保护渣在含氮钢上的使用效果良好,初轧坯低倍取样未见渗渣情况,盘圆矫直顺利,解决了钢锭皮下渗渣难题,并验证了优选合适品种的保护渣有利于提升产品质量与过程控制水平。

浅议真空电弧炉重熔含氮钢的过程控制

本文主要从真空电弧炉使用VIM浇注电极生产含N钢的实际过程控制出发,结合笔者从事生产实践及技术指导的工作经历,阐述在真空环境下真空电弧重熔含N钢的过程控制技术方法。实现方式是通过提高电压或降低熔滴数,以拉长重熔电弧长度,达到真空电弧重熔过程控制稳定目的的控制技术。本文阐述内容涉及真空电弧炉控制原理及真空电弧、非含N钢真空电弧重熔的短弧控制、含N钢真空电弧重熔的过程控制技术等。

含氮钢吹氮合金化工艺实践

基于热力学分析,利用40 t LF炉,通过底吹氮气代替氮化合金来调整钢中氮含量。生产实践结果表明,钢液中增氮效果良好,在提高钢液纯净度的同时,进一步降低了生产成本。

含氮耐热钢衬板铸造工艺实践

为提高ZG35Cr24Ni8Si2N焦罐衬板的质量和经济性,通过研究焦罐衬板的使用工况和结构特点,制定了针对这种含氮耐热钢的合金成分、熔炼工艺和串铸立浇工艺,并对该薄板零件采取了加“×”防变形筋措施,生产出了尺寸和性能符合要求的产品。还对单铸试样、本体试样分别进行了铸态和退火态的力学性能试验,分析退火处理及N含量对力学性能的影响。结果表明,熔炼时将N含量向下限控制,按照所述工艺浇注,可以铸态交货,保证产品的力学性能,提高出品率和合格率。

含氮钢在冶炼和连铸过程中氮的行为

通过取样化验,分析含氮钢(15MnVNTi)在转炉冶炼及连铸过程中钢中氮含量的变化行为,探讨了含氮钢钢水增氮的措施。

含氮奥氏体钢与马氏体钢的抗弹行为研究

对不同状态含氮奥氏体钢板和马氏体钢板进行了抗枪弹与抗杆式模拟弹试验,分析了它们的穿甲机理。含氮奥氏体钢具有优良的抗弹性能,并优于传统马氏体钢的抗弹性能。马氏体钢抗杆式模拟弹防护系数随着强度的提高而提高,呈线性关系,含氮奥氏体钢穿甲防护系数远远高于同一强度级别的马氏体钢。研究表明,含氮奥氏体钢的抗弹性能的提高主要通过冲击硬化,动态强度明显提高,以及通过塑性变形区域增加,使弹丸更多的能量转换成塑性变形能。

含氮钢的应用现状及今后发展

1前言 为确保钢铁材料具有良好的特性，需要添加各种元素成分。其中，氮（N）能够同时有效地提高强度、耐腐蚀性和耐热性，而且有着无尽的资源储藏，是一种既稳定又廉价的元素，因此开发出了许多以不锈钢为主的应用氮的钢铁材料。但由于氮是气体成分，所以氮的添加量受到钢本身具有的氮溶解度和固溶度的限制。为此，以能够添加更多氮为目的，研究开发出了在加压环境下进行溶解、铸造的加压溶解法，主要在欧洲推广使用。

热塑性加工制度对Cr21Mn10Ni7MoNbV含氮钢微塑性变形发展的影响

1前言 以前曾研究过合金元素（氮含量是变化的）、热加工制度和焊接工艺对Cr-Mn-Ni-N不锈钢的组织形成和相组成的影响。所研究的钢由于各种参数的良好结合，用作重要用途的材料方面，已呈现出美好的前景。已知，当氮含量为0．5％～0．6％时，Cr22NMn16Ni8钢焊接时有最佳的综合机械性能。

奥氏体和双相不锈钢多为含氮钢

1概述1．1奥氏体与双相不锈钢已广泛采用含氮钢奥氏体不锈钢的应用量约占不锈钢的70％。如压力容器类的设备，由于要求耐压、耐蚀、耐高温或耐低温，设备制造中要求变形、焊接，且多要求在制造状态应用，因而采用奥氏体不锈钢的比例更要超过一般不锈钢设备。双相不锈钢近年来的发展很快，应用量明显增加。含氮钢基本上都包括在奥氏体不锈钢和双相不锈钢中。表1中统计了主要的不锈钢牌号标准和压力容器标准中所采用的奥氏体不锈钢和双相不锈钢牌号中含氮钢牌号数量所占的比例。

AOD冶炼含氮阀门钢工艺初探

重点研究含氮阀门钢在AOD中吹氮冶炼工艺的实际可行性，及AOD炉钢液中氮的行为，并对影响氮在钢中溶解度的几个重要因素作了简要的分析，由此确定了AOD冶炼含氮阀门的新工艺。通过新旧工艺的对比，确认新工艺具有较大的优势。

等离子体冶炼的N─Cr─Mn钢的耐腐蚀性能

用等离子氮弧冶炼不同氮含量的铬锰不锈钢，其耐腐蚀性能用动电位扫描、电化学阻抗等方法测试，并与１Ｃｒ１８Ｎｉ９不锈钢作比较，结合显微组织分析耐蚀原因。实验结果表明含氮钢的耐蚀性普遍好于１Ｃｒ１８Ｎｉ９不锈钢。随钢中含氮量增加，奥氏体组织扩大，耐腐蚀性能提高。当含氮量达０．７４％时形成完全的奥氏体相。经阳极极化后，含氮钢表面的腐蚀层中奥氏体相比原基体的扩大，膜致密，耐腐蚀性能远远高于原基体。

含氮H13热作模具钢的热变形行为及热加工图

利用Gleeble-3800热模拟试验机,对含氮的H13热作模具钢开展了不同温度以及单道次的单向压缩试验,研究了其在应变速率为0.01~10 s^(-1)、变形温度为900~1250℃条件下的热变形行为,并根据高温应力-应变曲线,运用双曲正弦函数理论建立了该钢的本构模型,并根据动态材料模型确定了其在不同应变下的热加工图。结果表明:高温热压缩变形状态下,含氮H13热作模具钢的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的降低而减小,当变形温度高于1100℃,应变速率小于0.1 s^(-1)时,含氮H13热作模具钢的流变应力曲线表现为动态再结晶特征;含氮H13热作模具钢的热变形激活能为610.23 kJ/mol,适合的热加工工艺范围为1100~1250℃,应变速率0.8~10 s^(-1)。

耐腐蚀含N钢及其热机械强化

俄罗斯技术人员采用高温热机械加工（IITTT）工艺对含N钢（包括Kb2CrNiN187,08Kh20N12ABF,08kh18N12TAF和08Kh27N3AG16)进行了加工。研究内容包括重要加工参数（变形温度，变形量和时间等）变化对组织，塑性流应力和力学性能的影响。与静态热处理钢相比，HITT工艺使耐腐蚀双相钢发生了明显的强化，当变形温度降到800～1000℃范围，由于位错强化作用。

含氮4Cr5Mo2VSi淬火开裂原因分析

本文对含氮4Cr5Mo2VSi钢淬火开裂原因作了综合分析。结果表明,淬火开裂是由皮下气泡为预裂纹所致。

新型合理合金化高强度结构钢

预测表明,尽管在结构材料总量中铁基合金的份额有下降的趋势,但在可见的未来世界钢产量仍将保持在几亿吨的水平上,对各类钢的质量要求将明显提高,合金钢的份额将增大,因此合理利用合金元素的问题将更加突出.其中首先应当注意到实际上可以无限量地获得的氮,近年来对它的兴趣明显增长.国外主要将氮加入到奥氏体和奥氏体铁素体耐蚀钢中,以稳定奥氏体和改善抗局部损坏性(晶间腐蚀和形成局部腐蚀).目前正通过采用含有Mn和N的合成物代替Ni的方法研制低镍奥氏体钢.本文列举出了巴依科夫冶金研究所在高强度结构钢领域的最新研究成果.

氮化铁合金的研制及其有关问题

为了发展含氮钢，需要提供各种氮化的铁合金。文中简介了氮化铁合金的生产方法、种类、氮化过程的物理化学规律及今后发展的方向。