高含泥人工砂不同清洗方式对混凝土性能影响研究

依托于滇中引水工程,研究了清水清洗和六偏磷酸钠清洗高含泥人工砂对MB值和混凝土性能的影响,对比了不同方式的技术经济性。结果表明:与清水清洗相比,采用六偏磷酸钠溶液清洗,MB值下降更明显,同时可避免石粉大量流失,混凝土的力学性能和变形性能更佳。具体而言,采用清水清洗人工砂,MB值从1.4 g/kg下降至0.85 g/kg,石粉含量从21.8%降低至10.3%。采用六偏磷酸钠溶液清洗人工砂,MB值从1.4 g/kg下降至0.45 g/kg,石粉含量从21.8%降低至16.8%;保持混凝土拌和物状态相同的条件下,采用六偏磷酸钠溶液清洗人工砂,混凝土用水量下降了40 kg/m^(3),28 d龄期混凝土抗压强度、劈拉强度和极限拉伸值分别提高11.7%、23.1%和24.1%,60 d龄期混凝土干缩率降低106×10^(-6),混凝土原材料成本降低了23.3元/m^(3)。

南昌地铁含泥饱和砂土的三剪次加载面模型

以三剪强度准则作为破坏准则,推导出饱和土的三剪破坏应力比。考虑到砂土的剪胀特性,引入剪胀状态参量对三剪破坏应力比进行修正得到相变应力比。用相变应力比对修正剑桥模型中为定值的破坏应力比进行替换,得到新的屈服函数。将其与次加载面理论相结合,提出含泥饱和砂土三剪次加载面模型。取用南昌地铁某路线路段地下砂土和黏土作为试验土样,砂土中掺入粒径小于0.075 mm的黏土作为含泥砂土,并设定密实度为70%的试样含泥量为0、5%和10%,通过相关土工试验确定模型参数。将本构模型计算结果与常规静三轴试验结果和循环常规动三轴试验结果进行对比验证。静三轴试验验证结果表明,本构模型计算结果与试验结果变化规律基本一致,验证了该本构模型的正确性。其他条件相同情况下,随着含泥量增大,土体抗剪强度增大,体积剪缩阶段变长,剪胀现象越不明显。动三轴试验验证结果表明,本构模型数值计算曲线与试验结果吻合较好,在加载初期土体塑性应变发展较快,随着加载和卸载的不断交替以及循环次数的不断增加,滞洄圈变得越来越密集。

砂的含泥量对混凝土性能影响研究

砂是组成混凝土的重要原材料,其相关质量指标对混凝土的各种性能均会产生不同程度的影响。在保持混凝土配合比中其它材料配比不变的情况下,仅通过改变砂的含泥量,以探究砂的含泥量对混凝土的工作性能、抗压强度、耐久性(碳化深度)所带来的影响。结果表明,砂的含泥量增加,混凝土坍落度变小,工作性能随之变差;抗压强度也减小;混凝土碳化深度增加,耐久性能变差。结果表明,砂的含泥量控制在1%以内,可得到优异性能的混凝土。

商品混凝土用砂含泥量快速检测方法研究

砂的含泥量对混凝土质量的影响显著。目前采用标准法检测砂含泥量时检测效率较低。基于标准法提出了2种改进方法,比较了改进方法与原标准法的检测速度和检测精度。结果表明:在标准误差范围内,快速检测法2能够节约2.5 h的检测时间,作为搅拌站砂含泥量检测的替代方法具有可行性。

一种水泥混凝土用天然砂含泥量试验方法

在现如今我国洁净天然砂资源的不断匮乏下,在混凝土用细集料中经常会遇到含泥量偏大的天然砂,如果对这些含泥量偏大的天然砂全部进行淘必然会增加工程支出,这在在经济上不合理,普遍认为随着天然砂含泥量的增加,对混凝土的强度、工作性能等都会产生明显的不利影响,但在实际过程中发现有时天然砂含泥量略有超标并没有对混凝土的性能带来不利影响,鉴于此情况,经过试验、研究及总结,最后发现出现此种情况是由于粒径0.075mm以下部分材料并非全部为泥,结合砂的粒径归类,属于将粒径0.075mm~0.050mm范围材料误判为泥,导致传统试验方法做出来的含泥量数据比真实含泥量偏高不少,以致工程附近好多可用材料被误判为无法使用,大幅度增加工程成本。针对此种情况,为能更加准确的测定材料含泥量,经过归纳、总结,提出一种新的水泥混凝土用天然砂含泥量的试验检测方法,可作为相似或同类施工的有效借鉴。

基于泥沙沉降特性的砂含泥量快速检测技术

砂是生产混凝土的重要原材料之一,砂的含泥量检测是砂的质量检测的重点。砂的含泥量对混凝土工作性能、强度及耐久性有重要影响,含泥量增加,混凝土坍落度减小,塌落度损失明显,混凝土强度降低,碳化深度增长较快。基于此背景,利用泥沙沉降特性,探索一种快速检测砂中含泥量的方法。泥沙在静水中沉降速度不同,沉降后会形成泥砂界面,用黑箱理论,含泥量作为输入值,泥沙沉降体积之比作为输出值,建立数学模型,得到数学公式,用快速得到的泥沙沉降体积之比推算出砂的含泥量。

机制砂含泥量对混凝土长期性能的影响

文章通过内掺法制备了不同机制砂含泥量的混凝土试块,从而研究机制砂含泥量对混凝土长期性能的影响。结果表明,含泥量和机制砂MB值总体呈现线性相关,含泥量增加会使外加剂掺量增加,降低混凝土保坍性能,缩短混凝土凝结时间,但适当的含泥量能够提高混凝土保水能力;机制砂含泥量约1.0%时混凝土抗压强度和劈裂抗拉强度影响较小,且机制砂含泥量为0.5%时混凝土抗压强度有小幅增长。研究认为,应将机制砂含泥量控制至≤1.0%,以降低对混凝土长期性能的不利影响。

含泥量及成型工艺对疏浚砂水泥基材料力学性能和耐久性的影响

为探索极细疏浚砂资源化利用的有效途径,分别采用振动成型及半干法压制成型方法,以不同含泥量(6.5%~25.8%)的长江下游极细疏浚砂(细度模数0.1~0.3)为主要原料制备水泥基材料替代普通混凝土。研究表明:在振动成型方法下,含泥量的增加对该材料耐久性、力学性能均有不利影响,低含泥量(6.5%)水泥基材料28 d抗压强度和劈裂抗拉强度分别可达35.1 MPa和3.98 MPa,抗冲磨强度和质量损失率分别可达12.5 h/(kg/m^(2))和8.4%;半干法成型方法下,含泥量的增加对水泥基材料强度增长有利,高含泥量(25.8%)水泥基材料28 d抗压、劈裂抗拉强度分别可达37.0 MPa和4.4 MPa,较振动成型方法下分别提高36.5%和25.7%。此外,以振动成型或半干法成型工艺制备的疏浚砂水泥基材料强度可靠,与普通C30混凝土相比,成本可降低33.0%~40.5%,环境友好,具有显著的生态效益。研究成果对于高效、科学、资源化利用长江下游极细疏浚砂有参考价值。

高含泥量水力冲填粉细砂地基强夯处理效果

在高含泥量的粉细砂地基中,强夯法的处理效果存在较大的不确定性;在水力冲填砂土地基和天然砂土地基中强夯法的有效加固深度也不同。结合具体工程研究水力冲填粉细砂的工程性质,进行5 MN·m能量的强夯试验性施工,对全场地强夯后的标准贯入试验、静力触探试验和载荷板试验等检测结果进行分析。结果显示:强夯法适用于平均含泥量为22.7%的水力冲填粉细砂地基,5 MN·m能量强夯的有效加固深度约为11 m,大于规范JGJ 120—2012建议的8.0~8.5 m。强夯后的粉细砂地基满足地基承载力特征值不低于150 kPa、压缩模量不低于10 MPa的要求,并达到7度抗震设防烈度的抗液化标准。当砂性冲填土上部覆盖薄层黏性冲填土时,采用夯坑内回填砂的方法减小上覆软弱层对处理效果的不利影响。在高含泥量的水力冲填粉细砂中进行强夯加固效果良好,强夯有效加固深度修正系数取0.49。

A地区SⅢ油层组下部含泥含钙储层有效厚度及夹层划分标准

有效厚度标准是产能预测和储量计算的重要参数。分析不同含油产状岩心长度占比及产油能力,确定含油性下限为油斑。分析储层岩性与含油性关系并结合含油性下限,确定岩性下限为泥质粉砂岩和钙质粉砂岩;分析岩性、含油性与物性关系并结合岩性、含油性下限,确定物性下限:φ≥9.0%,K≥0.1×10^(-3)μm^(2);根据试油资料,采用AC-RLLD交会图版,确定有效厚度电性标准:AC≥260μs/m,RLLD≥7.8Ω·m;240μs/m﹤AC﹤260μs/m,RLLD≥-82.09ln(AC)+464.92。分析研究区泥质和钙质夹层测井响应特征,优选MSFL、RMN、RMG、HAC作为泥质和钙质夹层敏感曲线;确定泥质夹层划分标准:MSFL回返程度≥42%、RMN回返程度≥42%、RMG回返程度≥41%,钙质夹层划分标准:MSFL/MSFL_(S1D)≥12、RMN/RMN S1D≥4.2、HAC/HAC_(S1D)≤0.67。研究区5口取心井储层有效厚度解释与对比,表明建立的有效厚度及夹层划分标准适用于研究区目的层。

砂相对含泥量检测方法的分析研究

含泥量是砂浆用砂、混凝土用砂、沥青混凝土用砂常规性能指标,也是较为重要的性能指标。基于对砂含泥量长期试验检测经验及试验分析研究,对含泥量不同的检测方法进行对比,分析其各自的不足,并提出新的砂含泥量试验检测方法。研究结果表明:亚甲蓝MB值法存在大量假设前提条件,实际检测结果定性、定量价值均不高;筛分法含泥量(标准法)虽也有假设前提,但具有一定参考意义。研究成果中,砂流动度比法可以比较直观地判断相对含泥量;相对含泥量法基于亚甲蓝的吸附原理,可以十分准确地判断相对含泥量,实际指导意义显著,可推广并经进一步确认,定义为标准试验。

砂石含泥量对掺聚羧酸外加剂混凝土质量影响的研究

文中在明确黏土性能对掺聚羧酸外加剂吸附机理的基础上,分析了砂石含泥量对掺聚羧酸外加剂混凝土质量的影响,通过试验,对混凝土的搅拌、初级坍落度、抗压、抗折等方面试验进行了阐述。结果表明,当混凝土拌和物含泥量不断降低,掺入聚羧酸外加剂后,混凝土拌和效果提升,初始性能更加良好。混凝土含泥量低于6%,可保障混凝土抗压强度达到正常标准。

高寒地区低品位含泥铜矿特效起泡剂试验研究

针对当前起泡剂不能满足选矿生产实践的问题,开展特效起泡剂HCCL、FCCL和BK208的实验室筛选试验,在实验室试验的基础上,开展特效起泡剂HCCL和FCCL的工业对比试验,特效起泡剂FCCL的工业累计指标:铜精矿品位22.20%,铜回收率88.32%,钼回收率92.90%,金回收率64.08%,银回收率63.68%,较当前起泡剂HCCL铜回收率提高了3.65%,钼回收率提高了7.70%,金回收率提高了3.99%,银回收率提高了5.54%。

热带环境下骨料含泥量对预制梁混凝土性能的影响

骨料含泥量直接影响混凝土的性能,尤其是工作性能和早期强度。文章以中泰高铁一期项目(曼谷—呵叻段)为依托,研究了在固定胶材种类与用量、水胶比的情况下,粗、细骨料中不同的含泥量对混凝土工作性能和早期强度的影响,试验结果表明,粗骨料含泥量在0.9%、细骨料含泥量在1.5%以下时,能够满足高标准的早期强度与施工性能的要求。

某高含泥矿床爆破松动地浸采铀试验研究

介绍了在含泥量高的松散矿石中爆破松动地浸采铀的新工艺。爆破松动后矿石的渗透系数由0.08m/d增加至0.4m/d。试验期间浸出液平均铀浓度407mg/l,浸出率达71.7%。该方法是开采泥质矿石的一种新型原地浸出采铀法,技术先进,经济效益好。

碎石含泥量对海工高性能混凝土性能影响试验研究

针对海工混凝土用碎石含泥量容易超标的问题,开展碎石含泥量亚甲基蓝曲线定量分析及含泥量对海工高性能混凝土性能影响规律的研究。试验结果表明:碎石含泥量包括黏土质泥粉和石粉,其中黏土质泥粉对海工混凝土性能的影响起主导作用。随着含泥量的增加,混凝土拌合物的工作性能逐渐变差,混凝土的抗压强度逐渐下降,干缩逐渐增大,混凝土的抗氯离子渗透性能和抗裂性能逐渐下降;含泥量超过1.5%时,相同工作性条件下外加剂掺量明显增大、抗压强度明显下降、干缩明显增加;含泥量超过1.0%时,混凝土抗氯离子渗透性和抗裂性明显下降;海工混凝土用碎石含泥量要求可适当放宽,合理范围应控制在1.0%以内。

含泥量对高性能混凝土耐久性能的影响

本文研究了石子和砂子的不同粘土含量、石粉含量对混凝土强度、抗渗性和收缩性能的影响。试验表明,混凝土的强度、氯离子渗透性随砂石中粘土含量的增大而降低,在一定范围内(0～2%),随石粉含量的增大而增大。混凝土的收缩随着骨料中粘土和石粉含量的提高而增大。

含泥量对减水剂性能的影响规律

选取木钠、萘系以及聚羧酸系减水剂,利用XRD、SEM等测试手段,通过对水泥净浆流动性、凝结时间和强度等宏观性能的研究,分别比较粗集料中的含泥量对其性能的影响规律。结果表明,泥土的掺入缩短了含有3种减水剂的水泥净浆的初凝和终凝的时间,且随着含泥量(0%～8%)的增加均呈下降趋势;初始流动度和1 h流动度随着含泥量的增加而减小。其中,泥土对聚羧酸减水剂的影响最为明显;含泥量在较小范围之内(w<2%),在一定程度上可以提高净浆试块的7 d强度。

砂含泥量对混凝土性能的影响研究

在保证各标号混凝土配比和原材料不变的基础上,依次改变河砂含泥量(0%、2.0%、4.0%、6.0%),进行河砂不同含泥量对混凝土工作性能、外加剂掺量、坍落度损失以及抗压强度影响的试验研究,并对相应机理做出简要分析。试验表明,混凝土的扩展度、抗压强度均随含泥量的增加而减小,混凝土的外加剂掺量、坍落度损失随着含泥量的增加而增加。

聚羧酸外加剂与砂含泥量的适应性研究

针对混凝土中聚羧酸外加剂与砂含泥量之间的适应性进行了相关试验，研究了砂含泥量对聚羧酸外加剂性能的影响。通过生产用混凝土配合比的试验，并用人工添加含泥量的方法，找出砂含泥量影响聚羧酸外加剂适应性的程度，并根据试验结果指导实际生产，对细骨料进厂严格控制，从而保证混凝土的各项性能满足施工及技术要求。试验结果表明，随着砂泥含量增加，混凝土拌合物的性能逐渐下降，砂含泥量在3125％及以下时较好，在6．25％及以下时初始状态较好，1h后的状态一般，大于6．25％时，初始状态较差；砂含泥量在1．25％6．25％范围内时，混凝土抗压强度下降不明显，当泥含量大于6．25％时，混凝土抗压强度下降较大。