1550mm连退机组停机启动温度和升温模式研究与改进

对1 550 mm连退机组的停机再启动温度和升温模式进行了研究和优化。通过优化,减少了停机降温等待时间,缩短了开机到出成品的升温时间,减少了开机过程中产生的返修产品,增加了机组有效作业时间,起到了提高机组生产效率的作用。

空间自由活塞斯特林发电机启动温度研究

为确定空间自由活塞斯特林发电机的启动温度,提出一种结合动力学模型预测启动温度的简单方法.首先建立了包含热力学和动力学的发电机线性模型,利用根轨迹技术并依据系统的不稳定性判定方法预测发电机的启动温度.运用该模型分析了实验样机的启动温度以及配气活塞板簧刚度和外负载对启动温度的影响,并进行实验验证.结果表明:发电机的启动温度与配气活塞板簧刚度成正相关关系,而与外负载成负相关关系,模拟结果与实验有较好的一致性.但由于模型的理想化,模拟结果存在误差且该误差随着热端温度的升高而增加.此外,利用该模型预测发电机的运行频率,结果表明误差低于5.9%.

大庆胶凝原油启动屈服应力研究

准确预测胶凝原油管道的启动压力,是实现热含蜡原油管道安全经济输送、避免“凝管”事故发生的关键问题。根据原油流变性研究中剪切率和屈服值的定义,提出了胶凝原油启动剪切率和启动屈服应力两个新概念。研究认为,对应热油管道最低临界启输流量,管道存在启动剪切率,对应启动剪切率的屈服应力定义为启动屈服应力。使用室内模型环道,对大庆胶凝原油的启动特性进行了实验研究。结果表明,原油析出的蜡晶对静态降温过程胶凝原油结构强度的作用远大于对动态降温过程生成结构强度的作用。原油静态降温幅度越大,新生长的结构越强。胶凝原油启动屈服应力的主要影响因素有启动温度、启动剪切率和静态降温幅度,它们之间的关系可用三元线性方程描述。

板式脉动热管分层启动现象及其特性

针对目前对板式脉动热管(FPHP)启动发生的过程及启动温度、启动时间等参数定义的模糊性,研究一种并联梯形微通道板式脉动热管的启动行为,发现板式脉动热管启动时冷端呈分层启动现象,并提出与之相适应的3个启动参数即初始启动温度、完全启动温度和启动时间以描述板式脉动热管的启动过程。研究结果表明:加热功率对启动温度影响很小,对启动时间影响显著;启动时间随倾角的增大而缩短;在相同工况下,脉动热管的冷态启动非常近似,热管工质的冷态初始分布具有相似性。

干式变压器热平衡温度影响因素的实验研究

干式变压器作为电网中至关重要的电力设备之一,为控制干式变压器温度过高的问题,确保其安全稳定运行,从试验角度研究了影响干式变压器平衡温度的影响因素,通过在箱变模型内设置12个温度探头监测温度,确定变压器室的温度梯度及由排风系统形成的对流散热路径,找出箱变热平衡温度控制的重点。研究通风系统启动温度以及通风模式对热平衡的影响。通过对实验温度数据进行对比分析,发现变压器通风系统的启动温度以及通风对流模式对热平衡温度影响不大,通过通风量计算式发现热平衡温度与通风量以及进风口温度密切相关,因此对于干式变压器温度控制还是主要在于把握通风量与进风口温度。实验研究干式变压器热平衡温度影响因素,分析4种不同因素对干式变压器热平衡的影响作用,对优化干式变压器设计与使用具有指导意义。

石墨烯超导热管散热性能实验研究

为优化室内地暖的散热效果,应用石墨烯超导冷暖技术,设计石墨烯超导热管,并通过实验研究石墨烯超导热管散热性能。选取石墨烯超导热管、铝极干式热管和传统湿式热管,构建热管实验装置,分别对3种热管的散热性能进行测试,并将测试结果通过数据处理与误差分析方法进行处理。经实验可知:传统湿式热管在热管启动时启动温度上升速度最慢,且在不同充液率下始终保持较低的导热系数、较高的热阻,说明该热管的散热性能较弱;而铝极干式热管在测试时虽然具备一定的散热能力,但依然弱于石墨烯超导热管;在石墨烯超导热管测试过程中,其在不同启动温度下均能迅速达到相应温度,且总热阻较低、导热系数较高,可迅速实现散热。当导管的充液率较高时,热管的冷凝段和蒸发段的温差较低,具有较好的散热效果,且石墨烯超导材料还能够提高热管强化作用率,使热管散热效果更强。

基于脂工作温度的脂自动润滑系统研究

在应用神经网络技术仿真轴承内润滑脂工作温度的基础上,对基于脂工作温度的脂自动润滑系统进行了研究和探讨,提出了一种基于脂工作温度在线启动脂自动润滑系统的设计思维和方法,为脂自动润滑系统的在线监控被润滑设备创造一定的条件。

光纤陀螺温度漂移误差的模糊补偿方案研究

针对光纤陀螺启动过程中的温度漂移问题,研究了一种模糊模型补偿方案。依据Shupe非互易性理论和Mohr加热模型试验的结论,以光纤环内侧温度和温度变化率为输入,以陀螺漂移为输出建立了二输入一输出模糊模型。通过全温范围(-25℃～45℃)内的恒温静态试验数据辨识出模糊规则库,进而实行模糊推理可实现光纤陀螺温度漂移的在线自动补偿。室温验证试验表明,陀螺的零偏稳定性由补偿前的0.037°/h减小为0.017°/h,与标称指标相当,陀螺启动时间由补偿前的30min减少为2min。

溶出机组快速启动方案探索与实践

本文针对制约氧化铝生产的溶出机组启动缓慢原因进行分析,通过采取相应措施,使其在生产运行中取得较好效果。

垂直矩形窄通道启动过程壁温变化特性研究

以去离子水为介质,对竖直矩形窄通道在启动过程中壁面温度的变化规律进行了研究。将一次启动与二次启动时壁面温度的变化特性进行了对比,并改变入口温度,研究了入口温度对启动壁面温度的影响。结果表明:一次启动时壁面温度经过三个阶段,即急剧上升阶段、缓慢升高阶段、缓慢上升至最高壁面温度后又缓慢降至稳态饱和沸腾阶段;二次启动时产生的沸腾滞后现象较一次启动时明显;提高入口温度可增加饱和沸腾段,减少壁面温度的波动,在一定程度上可避免壁面温度过冲对换热器的损坏。

辽河油田超稠油蒸汽驱技术界限研究与应用

超稠油的黏度超过了蒸汽驱黏度界限,通常被认为不适合蒸汽驱开发,实际上超稠油蒸汽驱存在启动温度,当油藏温度超过启动温度后,蒸汽驱可以实施。针对辽河油田曙一区超稠油蒸汽驱技术界限认识不清的问题,运用室内实验及数值模拟手段,建立了蒸汽驱启动温度模型,并利用经济效益法建立了不同油价下经济极限产油量预测公式。研究表明:曙一区超稠油蒸汽驱的启动温度为80~100℃;在2248元/t油价下,最低产油量界限为2.5×10^(4)t,油层厚度下限为14~18 m。以先导试验为基础,确定了单井最大产液量和最低注汽量的界限,优化设计蒸汽驱采用井距为70 m的反九点井网。目前已在曙一区兴Ⅱ—Ⅴ油层组优化部署了436个蒸汽驱井组,预测转驱后采收率为62.1%。该研究对同类油藏开发具有重要意义。

区域集中供热系统电蓄热调峰热源设置分析

对区域单热源供热系统调峰热源设置进行方案设计,以提高供热系统可靠性、热源运行效率及降低主热源初投资.在充分掌握燃煤锅炉与电锅炉特性、地域特性及建筑用能特性的基础上,采用费用年值法对某单热源供热系统调峰热源的设置进行优化分析,得出与调峰热源特性相匹配的最佳容量和启动温度.当低谷电价为0.25元/kWh时,对于石家庄地区的系统最佳基础容量系数约为0.7,全寿命周期内经济费用年值节省约270万元;对于哈尔滨地区的系统最佳基础热源容量系数约为0.75,全寿命周期内经济费用年值节省约171万元.

低温热源调峰供暖的最佳工况与参数

调峰参数的确定关系到供暖系统的设备容量选择,以及运行过程中的经济性问题。基于末端散热设备为散热器,在热稳定条件下,通过分析散热器供回水温度及系统流量与室外温度的函数关系,得出供暖调峰时的调峰室外启动温度、调峰运行时低温热源与调峰热源各自承担的负荷比例,并进一步分析了低温热源出力比例最大时的运行流量和流量分界温度的确定,以及低温热源与调峰热源的出力负荷分布。

住宅房间空调器运行状况的调查分析

本文根据1999年夏季对北京市区42户安装空调住宅的调查结果及空调房间室温的测试数据,分析和了解住宅房间空调器的运行特点,依据热舒适理论,确定出房间空调的启动温度为29℃左右,而房间空调的控制温度则为26℃。本文的论述为住宅建筑的能耗分析以及住宅热性能的分析评价提供了基础。

不同B′(TiFeZn)离子存在条件下对La_(1-x)Sr_xMn_(1-x)B′_xO_3活性的影响

为了更有效地在较低温度下催化氧化消除汽车尾气中的有害气体 CO和烃类 ,根据需要特研制出 3类不同 B′离子 (B′=Ti,Fe,Zn)参与的四元复合氧化物系列 La1 -x Srx Mn1 -x B′x O3 催化剂 ,通过 XRD,ESR等多种波谱技术的表征 ,全面地考察了不同 B′离子同晶取代后引发的作用及其 CO催化氧化活性的影响 .实验结果推出的 La0 .8Sr0 .2 Mn0 .8Zn0 .2 O3复合氧化物催化剂 ,在 1 30℃就已表现出较好的催化氧化性能 ,它的活性启动温度远低于 La0 .8Sr0 .2 Mn O3三元复合氧化物所显示的活性启动温度 .为低温高效催化体系的进一步开发研究提供了理论依据 .

质子交换膜燃料电池系统运行特性

质子交换膜燃料电池(PEMFC)是一种高效、零污染的发电技术,能够将氢气的化学能通过电化学反应直接转化为电能,在家用热电联产、备用电源、新能源汽车等领域具有广阔的应用前景。电池堆是PEMFC系统的核心部件,系统结构及集成工艺对燃料电池堆性能影响显著。本文针对PEMFC系统结构、气路子系统、增湿子系统、热管理子系统、控制子系统分别进行了阐述,并实验测试了自消耗情况以及系统启动温度、系统稳定运行温度等因素变化时电池堆的电流-电压曲线,获得了PEMFC性能变化规律。实验结果表明:PEMFC系统的启动温度和稳定运行温度对电池性能有较为显著的影响,当系统启动温度约为25℃、稳定运行温度为50~60℃时,电池堆性能达到最优值。该结论可为优化质子交换膜燃料电池堆性能、提高电池系统运行稳定性提供依据。

燃气—蒸汽联合循环机组冷、温态暖机优化

目前引进型V94.3A型燃机联合循环机组的汽机冷、温态启动均采用的汽机中速暖机模式,其特点为汽机冷态启动时,燃机负荷与汽机蒸汽参数偏高、导致汽机高、中压缸暖机时间过长,同时增加了设备损耗,影响到机组的经济运行和调峰性能。对联合循环机组控制冷、温态、热态暖机的原理和功能特点进行了分析,给出了联合循环机组汽机暖机最佳方案,并成功实施。

备用柴油发电机组低温加热水套的设计与安装

为了解决三〇七发射台机电机房两台柴油发电机组冬天低温状态下启动困难的问题,我们自行设计安装了一套自动加热系统,本文介绍了恒温设计、材料选取、安装、调试等方法。

交错布置蜿蜒流道的PEMFC冷启动特性

质子交换膜燃料电池(PEMFC)在零下温度下的冷启动是影响其市场化的重要障碍。流场构型在一定程度上决定了反应物/生成物的输运,影响着PEMFC的冷启动性能。本研究利用PEMFC冷启动模型,分析了交错布置蜿蜒流道流场(ZFFCA)、蜿蜒流道平行流场(ZPFF)和直通道平行流场(SPFF)的冷启动特性。研究发现,ZFFCA能更好地分布PEMFC内的反应物/生成物、电流密度、热和冰,交错布置的形式更进一步强化了PEMFC的传热传质,有利于冷启动成功;但使用ZFFCA在冷启动过程中PEMFC温度爬升速率较低,不利于快速冷启动。

胶凝原油试验管路的启动特性

针对胶凝原油管道停输后再启动压力远低于计算预测启动压力的技术难题,使用管流试验装置研究了胶凝原油管路的启动特性。依据对胶凝原油管道停输启动过程的理解,提出胶凝原油管道存在对应的临界启动剪切率和启动屈服应力。胶凝原油管路启动过程分为控制流量启动过程和控制压力启动过程。控制流量启动过程研究发现,受含蜡原油轻组分影响,试验管路内胶凝原油表现出"韧性"和"脆性"两种特性,"韧性"原油不含轻组分,胶凝结构强度与停输前的预剪切过程、停输静止时间、停输降温幅度、启动温度及启动剪切率相关;"脆性"原油含轻组分,胶凝结构强度主要取决于停输降温幅度和启动温度。胶凝原油的启动屈服应力取决于胶凝结构强度和静态降温过程的体积收缩;试验管路的启动速度与胶凝原油的结构强度和启动剪切率相关。控制压力启动过程研究发现,启动油温越高,试验管路全线启动速度越快;在相同启动油温下,启动压力越低,试验管路全线启动速度越慢;对应相同启动温度,存在临界启动压力。相关研究结果为深入研究胶凝原油停输再启动过程和指导工程实践奠定了理论基础。