回火时间对BS960E钢快速加热淬火后组织与性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、电子背散射衍射、能谱仪和X射线衍射等研究了回火时间对BS960E钢快速加热淬火后组织与性能的影响。结果表明:BS960E钢淬火后组织为板条状马氏体,其原始奥氏体平均晶粒尺寸为5.69μm,位错密度为4.02281×10^(15)cm^(-2)。随着回火时间的延长,马氏体板条结构逐渐分解;回火2 min时仍存在部分板条组织,有效晶粒尺寸(马氏体板条块)为2.47μm,位错密度急剧下降至9.48079×10^(14)cm^(-2);回火15和30 min时马氏体板条开始粗化,小角度晶界密度占比降低,此时有效晶粒尺寸分别为2.57和2.59μm,位错密度分别为7.80957×10^(14)和6.75406×10^(14)cm^(-2);回火60 min时,马氏体板条块合并明显,大角度晶界密度及占比下降,有效晶粒尺寸粗化达到2.99μm,位错密度降低至5.19655×10^(14)cm^(-2)。碳化物的析出位置可分为原始奥氏体晶界析出、马氏体板条块界析出和晶内析出3类。随着回火时间的延长,BS960E钢的抗拉强度和屈服强度逐渐减小,伸长率增加。回火时间达到60 min时由于析出的碳化物粗大导致伸长率降低。综合考虑BS960E钢经过快速加热淬火后,回火时间在2 min时综合力学性能最佳。

回火时间对T91钢625°C持久性能及组织演变的影响

研究了不同回火时间对T91钢625°C下持久性能及形变前后组织的影响.结果表明:回火时间对T91钢625°C持久寿命的影响与施加的持久应力水平有关;低于118 MPa的应力下,回火时间较长的试样具有更高的持久性能,而在较高应力下则反之;长时间回火对Laves相在后续低应力持久过程中的析出起到促进作用,但并未对持久性能造成不利影响,其原因可能是Laves相的析出阻滞了M23C6强化相的粗化.

35CrMo截齿钢A_(c_3)温度淬火回火时间对其组织和性能的影响

研究了35Cr Mo截齿钢Ac温度加热淬火不同回火时间实验材料组织和性能。结果表明:35Cr Mo钢Ac温度淬火,500℃不同时间回火,随回火时间延长,实验材料的抗拉强度在1 054~960 MPa变化,硬度值在HRC37~32变化,冲击值在62~78 J变化,回火保温时间为6 h时冲击值出现低谷值。35Cr Mo钢Ac淬火,500℃不同保温时间回火的组织主要为索氏体及未溶的铁素体组织,组织细化,回火保温时间在3 h以内实验材料可获得高的强韧性。

回火时间对高压锅炉管组织性能的影响

对１５ＣｒＭｏ、１２Ｃｒ１ＭｏＶ和１２Ｃｒ２ＭｏＷＶＴｉＢ钢进行了不同回火时间处理后的各项常温和高温性能试验，结果表明，缩短该类钢高压锅炉管现行标准的回火时间对其金相组织、室温性能及高温持久强度影响不大。

回火时间对35Cr2Ni4MoA钢组织和性能的影响

探讨了回火时间对35Cr2Ni4MoA钢组织和性能的影响。结果表明,高温回火后得到回火索氏体,在560℃下回火保温2~3 h后,碳化物的尺寸变小,分散度增加,碳化物沉淀物呈连续分布,材料的综合性能良好,材料的韧性达到最佳。延长回火保温时间,强度和韧性均有所下降。35Cr2Ni4MoA钢在调质状态下,具有优良的强度、韧性及塑性的结合。

回火时间对MC5冷轧辊钢组织与性能的影响

研究了950℃×30 min油淬后不同回火保温时间对MC5冷轧辊钢组织和性能的影响。结果表明,随着回火保温时间从2 h增加到6 h,MC5冷轧辊钢的硬度相对于回火前硬度不断减小,回火2 h时冷轧辊钢的残余应力下降到了很低的水平;冷轧辊钢回火后的组织为回火马氏体和弥散的颗粒状碳化物;回火后组织中碳化物的尺寸比回火前的更为细小。

回火时间对07MnNiMoDR钢板组织和性能的影响

通过07MnNiMoDR钢板不同时间回火试验,对拉伸和冲击性能进行对比分析,结果表明:随着回火时间延长,钢的强度有所降低,冲击韧性出现单值低的现象。随着回火时间的增加,显微组织中的碳化物分布趋于均匀化,且存在晶界集聚现象。

回火时间对Q420qENH钢板拉伸性能和组织的影响

采用金相显微镜、电子扫描显微镜等检测仪器,研究了在500℃下不同回火保温时间对TMCP态Q420qENH钢板拉伸性能和组织的影响。结果表明:试验钢在15~90 min时间范围内回火,随着回火时间的延长,屈服强度和抗拉强度先上升后下降,断后伸长率先下降后上升,屈强比先上升后保持稳定;TMCP态钢板的组织为贝氏体+铁素体+珠光体组织,回火后试验钢的组织变化不大,但随着回火时间的延长,组织中M-A岛部分分解,碳化物析出越来越多,同时细小的贝氏体、铁素体片条合并为较宽较长的铁素体片条,回火时间超过60 min后,碳化物开始聚集长大并且球化。回火时间为60 min时碳化物析出达到顶峰,各项拉伸性能达到最佳状态。

回火时间对9Ni钢组织性能的影响

通过力学性能检验和组织分析,研究了回火时间对QT工艺热处理9Ni钢组织性能的影响规律,结果表明：随着回火时间增加,屈服强度和抗拉强度降低,伸长率和-196℃的冲击功增加,回火时间大于1 h后冲击功增幅显著降低。回火过程中通过合金的迁移和富集,在晶界上形成了逆转奥氏体,利于材料的韧化。

高温回火时间对消除转子钢过热组织的影响

关于回火对转于钢组织和塑性变化的影响,前苏联中央机器制造工艺科学研究所科研生产联合公司的包里索夫等人,在70年代就曾发表过研究报告。最近包氏又对25CrNi3MoVA、25Cr2NiMoVA、36CrNi3MoVA等钢种的过热状态(加热到1250℃,保温3h,空冷)和不过热状态(正火或在850～900℃淬火)进行了研究,发表了有关高温回火时间对消除过热组织的影响的研究结果。用于试验的试样,一部分正火(淬火)后进行液氮处理,其余正火后在640～650℃高温回火0.5～100h。

回火时间对SA738Gr.B钢埋弧焊熔敷金属组织与性能的影响

文中研究了回火时间对SA738Gr.B钢埋弧焊熔敷金属性能的影响。结果表明,随回火时间延长,熔敷金属的强度和硬度逐渐下降,冲击温度≤-50℃,冲击韧性下降,冲击温度≥-30℃,该趋势不明显。熔敷金属韧脆转变温度在-30~-50℃区间。回火使焊缝及重热区的组织由低碳贝氏体向回火索氏体转变。铁素体发生回复再结晶,形态由针状转变成等轴晶。碳化物由片状转变成点状,分布于铁素体之上。

一种宽回火时间窗口的10.9级螺栓钢组织和性能

利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、洛氏硬度等试验方法研究了一种钒微合金化Si-Mn-Cr系螺栓钢经870℃淬火+550℃不同时间回火后的微观组织、力学性能。结果表明,870℃淬火后试验钢为马氏体板条组织,经550℃分别回火40、60、80 min后,均为清晰的马氏体板条组织并伴有细小弥散的碳化物析出。当回火时间在40~80 min时,试验钢的抗拉强度在1081~1120 MPa范围内,屈服强度在993~1013 MPa范围内,断面收缩率在56.0%~56.3%范围内,力学性能稳定,试验钢的拉伸断口均有明显的缩颈现象,起裂源区均为细小韧窝伴有撕裂棱的韧性断裂,综合力学性能良好。因此研究的10.9级螺栓钢回火时间窗口宽泛,并且综合力学性能稳定,进而有利于扩大螺栓钢的使用范围。

回火保温时间对Cr5Mo1V模具钢微观组织和硬度的影响

采用950℃空淬后,520℃保温不同时间(30、60、120及180 min)对Cr5Mo1V模具钢进行了回火试验,并用光学显微镜、扫描电镜及硬度仪分析了不同的回火保温时间下Cr5Mo1V模具钢的微观组织演变规律及硬度的变化。结果表明,随着回火时间的增加,Cr5Mo1V模具钢的组织由回火马氏体,逐渐转变为回火索氏体;随着保温时间的延长,其硬度呈现先增加,再下降的趋势,在120 min回火后,硬度达到最大值。所以,Cr5Mo1V模具钢回火时间的最佳选择是120 min。

回火温度及时间对4330V钢力学性能的影响

【目的】探讨回火温度及时间对4330V低合金结构钢力学性能的影响,并探寻4330V钢的最佳回火工艺,从而提高4330V钢的产品性能。【方法】通过不同的回火温度及回火时间对4330V钢进行处理,对其强度、硬度、韧性及塑性的变化情况进行分析。【结果】随着回火温度的升高,4330V钢的屈服强度、抗拉强度及硬度都有所下降,韧性和塑性都有所升高;随着回火时间的延长,4330V钢的强度及硬度均有一定程度的下降,冲击吸收能量和塑性反而有一定程度的升高。【结论】当回火温度为640℃及700℃时,温度过高会造成过回火;当回火温度为500℃时,温度过低,回火不充分;当回火温度为620℃回火120 min后,4330V钢的各种性能匹配较好。4330V钢在500℃和580℃回火后,其断口形貌主要以准解理断裂为主,此时钢材的延伸率最低;当回火温度提高到640℃时,其断口形貌主要以细小韧窝为主,此时的断裂方式为韧性断裂,且随着回火温度的升高,韧窝也变得越大越深,材料的塑性和韧性不断提高。

回火保温时间对E690海工钢组织演变及耐蚀性影响研究

采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电镜(TEM)等试验设备,通过拉伸试验、冲击试验、电化学实验等性能检测手段,研究了回火保温时间对E690海工钢组织演变及耐蚀性的影响。结果表明:当保温时间增加到60 min时,碳化物的析出量增多,马氏体板条逐渐变宽,铁素体的尺寸也有所增加,此时碳化物的析出可以弥补组织增大对性能带来的不利影响;开路电位处于最大值为-0.36 V,电化学阻抗图的圆弧半径最大,耐蚀性最好。

回火时间对高Ti微合金化淬火马氏体钢组织及力学性能的影响

利用TEM,XRD和Vickers硬度计等研究了回火时间对高Ti微合金化马氏体钢组织及力学性能的影响,阐明了高Ti微合金化马氏体钢在回火过程中析出强化和组织软化之间的交互作用规律.结果表明,高Ti钢在600℃不同时间回火,硬度表现出不同的趋势.10~300 s回火,硬度不断升高,是由于Ti C的析出强化作用远大于基体回复而导致的软化作用;300 s^10 h回火,硬度保持长时间的平台,是由于细小Ti C粒子的不断析出,且5 nm以下的粒子所占比例提高,不断增加的细小Ti C粒子所产生的强化抵消了由于基体组织软化导致的硬度下降;10~20 h回火,硬度快速降低,且降低速率高于不含Ti钢,Ti C粒子的平均尺寸由10 h的2.76 nm粗化到20 h的3.15 nm.计算表明,Ti C粒子的粗化引起硬度降低11.94 HV,基体软化引起硬度降低24.56 HV,表明基体软化是硬度降低的主要因素,而Ti C粒子的粗化加速了高Ti钢硬度的降低,是导致硬度降低的又一重要因素.

回火温度和时间对贝氏体型非调质钢力学性能的影响

通过常规力学性能测试设备和SEM,XRD研究了回火温度和回火时间对贝氏体型非调质钢力学性能的影响。研究结果表明:在300～600℃不同温度保温2h的回火处理后,屈服强度在350℃达到峰值,在450℃落到谷值;抗拉强度随回火温度的提高一直下降;硬度在550℃以上才明显下降;而冲击韧性在325℃达到峰值,在450℃落到谷值。在350℃不同时间回火后,屈服强度和抗拉强度并没有随回火时间的延长明显下降,而冲击韧性在保温2h时达最大值,之后急剧下降。

回火时间对高温轴承钢组织和性能的影响

研究了500℃高温回火处理时不同回火时间对高温轴承钢组织和性能的影响规律。结果表明,随回火时间的延长,高温轴承钢的强度和硬度逐渐增加,而钢的塑性和冲击性能逐渐降低。回火时间的延长促进了试验钢中第二相的析出和长大,由于第二相的析出强化,使得钢的强度和硬度提高。冲击断口韧窝中析出相的数量随回火时间的延长逐渐增加,且尺寸有所增大,冲击断口中典型韧窝形貌逐渐减少,断裂机制逐步由韧性撕裂向准解理断裂转变。试验钢经500℃×100 h长时间回火后有少量μ相析出,μ相的析出使钢的塑性降低。

回火时间对Fe-Cr-Ni-Mo高强钢碳化物演变及力学性能的影响

利用TEM和SEM研究了回火时间(10、20、40和120 min)对不同V含量(0、0.08%、0.14%,质量分数)Fe-Cr-Ni-Mo高强钢碳化物转变和力学性能的影响。结果表明,淬火态0V钢在马氏体板条间析出了少量的M7C3型碳化物,而含V钢中无碳化物析出,因此淬火态0V钢的强度最高(2060 MPa)。回火处理过程中,短时间(20 min)回火时,0V钢仅在板条间析出了M3C型碳化物,随着回火时间延长,M3C型碳化物逐渐转变为M23C6,这2种碳化物尺寸均较粗大(150~300 nm),对合金钢强度的贡献相对较弱,导致0V钢的强度逐渐下降,由回火20 min时的1197 MPa下降到回火120 min后的1088 MPa。加入V后,合金钢经短时间(20 min)回火后不仅在晶界析出M3C,还在晶内析出了数量较多的M2C,且尺寸细小(不大于80 nm),随着回火时间的延长,M3C逐渐分解并形成了数量较多的M6C和更稳定的MC,对合金钢的沉淀强化效果较强,且对塑韧性的影响相对较小。因此随着回火时间的延长,含V钢的强度基本保持不变,而塑韧性呈现增加的趋势,获得了良好的强韧性配合。

回火时间对Fe-0.39C-3.69Mn中锰钢的组织和力学性能的影响

初始组织为片层珠光体的Fe-0.39C-3.69Mn(wt.%)钢板被快速加热到730℃保温90 s后淬火至室温,获得包含13.2%残余奥氏体的板条马氏体组织。借助SEM、TEM、XRD和单向拉伸力学测试等试验手段,研究了在200℃回火时不同保温时间对微观组织和力学性能的影响,特别是对残余奥氏体体积分数和稳定性的影响。结果表明,随回火时间的增加,过渡碳化物逐渐增多并粗化,残余奥氏体含量先减少后不变;硬度、强度和均匀伸长率均逐渐降低,但断后伸长率由于马氏体回复而有所增加。片状残余奥氏体由于富Mn而具有较高稳定性,在200℃长时间回火后基本不发生分解。回火15 min后获得最佳的综合力学性能,其屈服强度为1544 MPa,抗拉强度为2031 MPa,断后伸长率为10.1%。