髓腔固位体高度和修复材质影响髓腔固位修复体粘接效果

目的:探讨髓腔固位体高度和修复材质对修复后牙齿粘接层应力分布的影响。方法:根据髓腔固位体高度的不同将修复后磨牙的有限元模型分为3组,高度分别为3.5 mm,2.5 mm和1.5 mm。各组分别以Paradigm MZ100,IPS Empress,IPS e.max CAD,In-Ceram Zirconia修复。通过三维有限元法分析模型中修复体和牙釉质/牙本质之间粘接层的最大拉应力(maximum tensile stress,MTS)和最大切应力(maximum shear stress,MSS)分布。结果:随着髓腔固位体高度的降低,修复体和牙釉质之间粘接层的MTS和MSS,以及修复体和牙本质之间粘接层的MSS增大。随着修复材质弹性模量的增加,修复体和牙釉质、牙本质之间粘接层的MTS和MSS均增大。结论:基牙预备时应尽量保留健康牙体组织;从粘接角度考虑,推荐弹性模量和牙本质接近的修复材质制作髓腔固位修复体。

新型修复体固位力测试仪的开发与应用

目的 开发新型修复体固位力测试仪 ,为修复体固位力研究提供精确定量手段。方法 测试仪采用电阻应变测试原理 ,使用该仪器测试磁性固位下颌全口覆盖义齿固位力。结果 计量检测和实际应用均证明该测试仪精度高 ,达到设计要求。结论 该新型修复体固位力测试仪是定量研究修复体固位力的有效手段。

老年患者磁性附着体覆盖义齿修复固位与咀嚼能力的相关性

目的 探究老年患者磁性附着体覆盖义齿修复固位与咀嚼能力相关性。方法 选取行义齿修复的老年牙列大部分缺损患者200例,依据治疗方法不同分为3组,采用磁性附着体固位修复的70例患者作为A组,采用太极扣附着体义齿固位修复的65例患者作为B组,采用可摘局部义齿修复的65例患者作为C组。比较3组咀嚼能力(咬合力、固位力、咀嚼效率)、基牙相关指标(菌斑指数、牙龈指数、出血指数、松动度)、义齿修复相关并发症发生率,并比较不同磁性附着体固位修复效果患者治疗前后咀嚼效率,探究磁性附着体固位效果与咀嚼能力相关性,探讨磁性附着体固位修复应力分布特点。结果 A组治疗后咬合力、固位力、咀嚼效率>B组>C组,差异有统计学意义(P<0.05);A组治疗后牙龈指数、出血指数、松动度>B组>C组,B组治疗后菌斑指数>A组>C组,差异有统计学意义(P<0.05);A组根面龋坏、龈缘炎、义齿折断、基牙折裂、磁体脱落、衔铁脱落发生率<B组<C组,差异有统计学意义(P<0.05);A组固位效果良好率>B组>C组,差异有统计学意义(P<0.05);磁性附着体固位修复效果良好患者治疗前及治疗后咀嚼效率>效果一般患者>效果差患者,差异有统计学意义(P<0.05),且磁性附着体固位修复效果与治疗前、治疗后咀嚼效率存在正相关关系(r=0.320、0.398,P<0.05);老年磁性附着体固位修复患者不同切片部位垂直力显著大于侧向力(P<0.05)。结论 磁性附着体覆盖义齿修复治疗老年牙列大部分缺损患者的疗效显著、安全性高,对于牙列缺损患者具有积极意义。

义齿修复体基台高度与形状对固位螺丝稳定性的影响

目的研究种植体修复基台高度与形状对固位螺丝稳定性的影响。方法设计3组高度不同的六方形直基台及1组圆柱形直基台,每组10个样本,把设计相同的40个实验修复体用固位螺丝在相同力矩的作用下固定于实验基台上,疲劳试验后观察固位螺丝的松动变形情况,并测定拧松固位螺丝所需的力矩值,进行统计学分析,评估固位螺丝稳定性。结果六方形直基台高度下降到1.2mm时,固位螺丝的稳定性下降(P<0.01);六方形与圆柱形直基台对固位螺丝稳定性影响差异无显著性。结论六方形直基台的高度下降一定程度时,对固位螺丝的稳定性有影响,而圆柱形与六方形直基台对固位螺丝稳定性无影响。

义齿修复体固位不良的原因及处理方法

探讨修复体固位不良的原因及处理方法。对固定义齿、可摘局部活动义齿、全口义齿患者固位不良原因及治疗方法进行分析。固定义齿固位不良修复体有轻微松动,若修复体松动的基牙为活髓牙,则对温度或酸甜特别敏感。可摘局部活动义齿固位不良义齿戴入后或在咀嚼食物时,出现松脱、转动等现象。

在可拆卸式固定义齿中应用套筒冠固位体效果研究

目的研制可拆卸式固定义齿的新型固位装置。方法准备标准基牙预备模型,分别制作内冠聚合度2°、3°、4°、5°的双套冠固位体及相对应外冠,并在外冠外铸造梁做为拉伸测力装置,在ChatillonTCD—200拉力/压力测试机测试脱位力。结果内冠聚合度为4°时,能满足可拆卸式固定义齿的固位要求。结论套筒冠固位体为可拆卸式固定义齿的临床应用提供了新型固位装置。

2种不同金属磁性固位体耐腐蚀性的评价

目的比较镍铬合金、金合金衔铁在人工唾液中的耐腐蚀情况,用于指导临床应用。方法采用电化学方法于模拟口腔环境中,以成品衔铁组为对照组,对镍铬合金组、金合金组磁性固位体的点蚀电位和再钝化电位进行测定。结果镍铬合金组耐点腐蚀性强,但产生点腐蚀后修复能力较对照组差。金合金组耐点腐蚀性较对照组差,但产生点腐蚀后的修复能力较对照组强。结论镍铬合金和金合金作为磁性固位体的衔铁各有优缺点,可根据患者的不同需要而选择。

双套冠作为固位体在可摘局部义齿中的应用(附20例报道)

双套冠作为固位体在可摘局部义齿中的应用在国内尚不广泛 ,采用这种方式进行牙列缺损修复 2 0例 ,取得良好效果 ,认为这种方法不仅可以解决残根、残冠、移位牙等存在的问题 。

一次完成微创式全口种植牙手术并行螺丝固位托牙式全口固定义齿即刻修复即刻负重技术的临床研究

目的：通过完成1例无牙颌患者的微创式全口种植牙手术并椅旁行螺丝固位托牙式全口固定义齿即刻修复即刻负重病例，探讨老年无牙颌患者的全口牙种植手术、修复技术的临床操作技术要点。方法选取1例无牙颌女性老年患者，术前进行影像学检查和模型设计，制作外科手术导板，使用不翻瓣微创种植手术，一次在其上颌骨和下颌骨共植入16个骨水平种植体，即刻安装螺丝固位托牙式全口固定义齿并即刻负重。结果手术导板精确引导医生完成一期种植手术；微创种植手术创伤小，手术出血量少；手术时间明显缩短；患者未出现明显的术后疼痛肿胀；种植牙的托牙式全口固定义齿即刻修复后固位良好，并能即刻负重，马上恢复口腔功能，患者极为满意；术后8个月追踪，全部种植体均为良好骨结合，种植体不松动，全景片上种植体周围未见有明显的骨吸收；义齿功能良好，稳定舒适。结论利用手术导板精确地引导种植手术，微创种植手术的创伤明显小于常规翻瓣种植手术的创伤，手术部位术后无感染、无肿胀；微创种植的手术时间大大缩短；种植体骨结合好，经过8个月追踪，未发现有明显的种植体周围骨吸收；即刻修复可以减少患者常规种植后要等待3个月以上的愈合期；即刻负重技术可以马上恢复患者的口腔功能；螺丝固位托牙式全口固定种植义齿有良好的功能，又便于拆卸修理；全口种植托牙式义齿可以充分修复患者的口腔组织缺损，恢复正常面容效果良好，并且树脂托牙义齿制做便捷，价格便宜，适用广泛；单颌牙列缺失者种植6-8个人工牙根，在数量上可以达到充分承担咬合力和分散咬合力的生物力学要求，并能承担个别种植体失败的补偿；种植修复托牙式全口义齿将全部种植体通过基托进行整体联合连接，可以充分承担和分散咬合力量，并将咬合力量直接通过种植体传导于牙槽骨内部，对牙槽骨产生生理性刺激，中止牙槽骨的持续性吸收萎缩，并促进牙槽骨的骨质再生，保持牙槽骨的丰满。

老年患者固定修复体下黏膜急性出血13例分析

2006-06～2007-06我院牙周病科接诊年龄在58～75岁的老年口腔黏膜急性出血的患者13例，现将病因及处理方法分析如下。

纵槽横沟固位形修复楔状缺损的效果

目的观察纵槽横沟固位形修复楔状缺损的效果。方法选择156例病人426颗楔状缺损患牙,随机分为纵槽横沟固位形组(备洞组)和无固位形组(非备洞组)。备洞组先用裂钻在缺损的切侧壁洞口边缘中段处制作一个斜形漏斗状小槽,再用倒锥钻在缺损的龈壁面制作一个倒凹沟,按常规充填。结果4年后随访,备洞组的成功率为92.5%,非备洞组的成功率为66.8%,差异有显著性(2χ=24.65,P<0.01)。结论对于楔状缺损,纵槽横沟固位形可有效提高充填后成功率。

3种复合树脂对种植修复体螺丝孔封口的影响

目的:观察3种复合树脂对种植修复体螺丝孔封口的影响。方法:使用3种临床常用复合树脂Charisma(CS)、Neo-fil nano(NN)、Harmonize(HN)分别充填种植修复体的螺丝孔,在体外使用咀嚼模拟疲劳试验机模拟咀嚼9×10^(6)次;体视显微镜观察树脂封口,以平面直角坐标系评估修复体咬合面,组间比较磨损评分;在经过银氨溶液对微渗漏程度染色后,用Micro-CT观察不同修复体样本相同高度横截面中银渗漏长度,比较样本银渗漏长度的平均值。结果:NN树脂及HN树脂的硬度及压缩强度均大于CS树脂。NN树脂、HN树脂和CS树脂咬合面的磨损评分分别为2.00、2.40和3.00,银渗漏长度(mm,x±s)分别为1.76±0.89、2.20±0.77和3.10±0.71。结论:NN树脂与HN树脂耐磨损和防微渗漏性能优于CS。

固位型设计对粘结桥固位的影响

目的:分析不同固位型设计对粘结桥固位的影响。方法:将45个铸造金属基牙后牙粘结桥模型试件,按固位设计分为基本固位C型组(对照组)、轴沟组和针道组,每组15个。分别测量粘结桥试件用PanaviaF粘固24h后未疲劳和经过24万次、120万次模拟咀嚼疲劳后的最大向固位力。结果:未经疲劳时,对照组最大固位力值(566.82±71.59N)<轴沟组(656.07±137.29N)<针道组(791.40±141.22N)。疲劳24万次后,对照组最大固位力值(539.37±88.26N)<轴沟组(599.19±82.38N)<针道组(710.98±165.73N)。疲劳120万次后,轴沟组最大固位力值(307.93±46.09N)<对照组(365.79±61.78N)<针道组(505.04±125.53N)。3种固位型之间以及经过不同咀嚼疲劳次数的同一固位型粘接桥最大固位力之间差异均有统计学意义(P<0.001)。在控制疲劳次数因素后,针道组固位力均大于轴沟组和对照组(P<0.05),轴沟组和对照组之间差别无统计学意义(P>0.05)。经过120万次模拟咀嚼疲劳后不同固位型设计粘结桥的固位力均显著降低(P<0.001)。结论:与轴沟相比,针道辅助固位型可更有效地提高粘结桥的固位力。

铸造桩核烤瓷全冠在后牙残冠和残根修复中的临床价值

目的 :探讨铸造桩核烤瓷全冠在后牙牙体缺损修复中的价值。方法 :选择后牙残根、残冠的 16 4颗牙 ,在修复前行完善根管治疗术 ,再采用铸造桩核烤瓷冠的方法修复缺损。通过 3～ 2 4个月的复查结果进行临床效果评价。结果 :该修复体固位力强 ,边缘密合性好且耐磨 ,经过修复后 2年复查 ,有效率达 95 .12 %。结论 :铸造桩核烤瓷全冠是一种效果良好的后牙残根、残冠的修复方式。

上颌前牙单牙缺失的种植修复:分阶段实现种植美学

上颌前牙缺失后唇侧骨板易吸收,恢复缺牙区骨弓轮廓,并重建软组织的形态是实现前牙区种植美学的关键。本文报告并分析1例典型上颌前牙缺失的种植修复病例,通过联合引导骨组织再生术、二期手术U型瓣、动态加压技术,以及个性化印膜技术等分阶段最终实现了满意的种植美学效果,1年后随访美学效果稳定。

摘取方式对铸造三臂卡环固位臂应力影响的三维有限元研究

目的用三维有限元方法分析钴铬合金和金合金铸造三臂卡环固位臂在不同摘取方式时的应力分布,探讨可摘局部义齿的适宜摘取方式,为临床指导患者摘取义齿提供参考。方法以下颌第二前磨牙为基牙,建立基牙和三种宽度固位臂的三维有限元模型,设计卡臂尖和固位臂中部进入基牙的倒凹深度不同,分别在固位臂的中部和起始部施加速度为3mm/s的动态位移载荷,使卡环向上产生3mm的位移,计算不同方式摘取时固位臂的接触受力。结果用推拉基托方式摘取义齿时,三种宽度的钴铬合金和金合金铸造卡环固位臂的最大应力与卡臂尖进入基牙的倒凹深度均呈正相关关系;同种材料的卡环固位臂,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度相同时,随着固位臂宽度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义;相同宽度、不同材料卡环固位臂,随卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义。用推拉卡环方式摘取义齿时,相关的结果与用推拉基托方式摘取义齿时类似。对于同种材料、同一宽度的固位臂,随着卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,推拉卡环摘取义齿时固位臂的最大应力比推拉基托时增加得快,最大应力拟合直线的斜率大,且两条拟合直线有交点。结论钴铬合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,适宜用推拉卡环方式摘取。金合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较浅时,适宜用推拉卡环的方式摘取;当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较深时,适宜用推拉基托的方式摘取。

选择性激光熔化打印可摘局部义齿圆环形卡环固位力的有限元分析

目的:通过有限元分析对比评价不同设计的选择性激光熔化(selective laser melting,SLM)打印钴铬、纯钛、钛合金(Ti-6Al-4V)可摘局部义齿圆环形卡环的固位力,并分析卡环在脱位过程中的应力分布。方法:设计A(体部宽度/厚度为1.9 mm/1.1 mm,卡环臂聚合度为0.8)和B(尺寸A的1.2倍)两种圆环形卡环尺寸,再针对上述尺寸分别设计进入0.25 mm(A1,B1)和0.50 mm(A2,B2)两种倒凹深度,建立上述4种形态的卡环和基牙的有限元模型,将测量得到的SLM金属(钴铬、纯钛、钛合金)的密度和弹性模量赋予卡环,将釉质的密度、弹性模量、泊松(Poisson)比赋予基牙。设置卡环臂尺寸为A且进入0.25 mm倒凹的铸造钴铬合金卡环为对照组(C),并在有限元模型中赋予铸造钴铬合金的密度和弹性模量。所有金属的泊松比设定为0.33。在有限元模型中,沿脱位方向对卡环施加5 N的初始载荷,计算卡环沿脱位方向的最大位移,若卡环没有完全脱位,则每次在卡环上重新施加比上一次多5 N的载荷,直至卡环能够完全脱位,从而得出不同组卡环的固位力区间。经过上述有限元模型测试,筛选出与对照组卡环固位力区间相同的SLM金属卡环,进一步进行实体的就位/脱位实验验证,并通过有限元分析其von Mises应力分布。结果:有限元分析发现B1、B2形态的SLM金属(钴铬、纯钛、钛合金)卡环,A2形态的SLM钴铬卡环的固位力均大于对照组卡环。A1形态的SLM纯钛和钛合金卡环的固位力小于对照组卡环。A1形态的SLM钴铬卡环、A2形态的SLM纯钛和钛合金卡环的固位力与对照组卡环相当(15~20 N),进一步的实体测试表明,这3组SLM金属卡环固位力分别为(21.57±5.41)N、(19.75±4.47)N、(19.32±2.04)N,差异无统计学意义(P>0.05),这3组卡环中,除SLM钛合金卡环外,SLM钴铬和纯钛卡环的最大von Mises应力均超过各自的屈服强度。结论:对于SLM工艺加工制作的卡环,卡环臂尺寸和进入倒凹深度均相同的钴铬卡环的固位力大于纯钛和钛合金卡环,可通过调整进入倒凹深度和卡环臂尺寸来调整SLM金属卡环的固位力。考虑到义齿在患者口内的长期稳定使用,如采用SLM工艺加工卡环,建议设计卡环臂尺寸为A,进入倒凹量为0.50 mm,并采用钛合金材料制作。

间隙剂层数对镍铬合金基底冠内部适合性和固位力的影响

目的:比较涂布不同层数间隙剂对镍铬合金基底冠内部适合性和固位力的影响。方法:选取30颗无龋第一前磨牙,牙体预备后制备代型,按照在代型上涂布TP间隙剂层数(1层、2层及3层)的不同分为3组(第1组、第2组及第3组)制备镍铬合金基底冠,印模技术法测量冠内部适合性。然后用玻璃离子水门汀粘冠制成试件,于人工唾液浸泡1个月,循环加载10000次后测试试件的冠固位力。结果:第1组和第2组获得的基底冠内部适合性均优于第3组(P<0.01),第1组和第2组相比差异无统计学意义(P>0.05);第2组试件获得的冠固位力大于第1组和第3组(P<0.05或P<0.01)。结论:制作镍铬合金基底冠时,涂布2层间隙剂获得的临床效果最佳。

个性化基台与标准化基台在牙种植修复中的临床应用效果观察

目的比较个性化基台和标准化基台在牙种植修复中的临床应用效果,为牙种植修复基台的选择提供参考。方法选取已实施种植体植入待修复的牙列缺损患者,根据患者治疗意愿分为实验组A组采用个性化基台修复方案,对照组B组采用标准化基台修复方案,比较两组患者修复完成1年后修复体的固位及崩瓷情况,红色美学评分(PES)。结果修复完成1年后,个性化基台组无修复体崩瓷及修复体脱,标准化基台组有2颗修复体崩瓷、3颗修复体脱落,差异有统计学意义(P<0.05)。实验组PES评分高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。结论个性化基台既能满足修复体的固位条件又能实现美学要求和减少崩瓷率的发生,患者满意度较高,其临床应用效果优于标准化基台。