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饱和黏土中倾斜圆形锚板承载力分析 被引量:15
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作者 刘君 于龙 +1 位作者 吴利玲 孔宪京 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期229-234,共6页
采用三维弹塑性有限元方法计算并比较了均质饱和黏土中圆形锚板在不同埋深和上拔倾角下的承载力,阐明了埋深和倾角对锚板承载力的影响,并给出了倾斜圆形锚板承载力的简单计算公式.研究表明,倾角对浅埋锚板的承载力影响较大,当锚板... 采用三维弹塑性有限元方法计算并比较了均质饱和黏土中圆形锚板在不同埋深和上拔倾角下的承载力,阐明了埋深和倾角对锚板承载力的影响,并给出了倾斜圆形锚板承载力的简单计算公式.研究表明,倾角对浅埋锚板的承载力影响较大,当锚板处于深埋状态(大于7D),倾角对承载力的影响可以忽略;锚板承载力随埋深的增加而增加,当锚板埋深超过7D,锚板承载力不再变化;对于浅埋锚板,锚板边缘附近的应力要比其他部位高很多,这对工程设计非常重要;土的相对重量是影响锚板周围土体的流动机制和锚土分离的重要因素,当其介于5-7时,锚板与土将会分离. 展开更多
关键词 黏土 圆形锚板 承载力 有限元
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正常固结黏土中圆形锚板抗拔承载力(英文) 被引量:11
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作者 刘君 吴利玲 胡玉霞 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期712-719,共8页
以往对吸力沉箱锚板的抗拔承载力研究多集中在均质土中,并且很少考虑安装过程对承载力的影响.为此采用弹塑性大变形有限元法研究了该类锚板在正常固结黏土中的承载力,并考虑了安装过程对承载力的影响.在大变形分析中采用了RITSS技术,从... 以往对吸力沉箱锚板的抗拔承载力研究多集中在均质土中,并且很少考虑安装过程对承载力的影响.为此采用弹塑性大变形有限元法研究了该类锚板在正常固结黏土中的承载力,并考虑了安装过程对承载力的影响.在大变形分析中采用了RITSS技术,从而可以模拟锚板在土中的大位移过程.研究结果表明,在土体强度梯度k>0.5 kPa/m时,锚板底部与土体可以分开情况得到的承载力系数要低于不可分开情况下的承载力系数.锚板与土分离的条件与均质土中的分离条件基本相同.考虑安装过程得到的承载力要低于预置锚板的承载力. 展开更多
关键词 圆形锚板 抗拔承载力 离岸工程 有限元分析 黏土
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基于DIC技术的砂土中圆形锚板上拔土体变形特性试验研究 被引量:18
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作者 史旦达 毛逸瑶 +2 位作者 杨勇 原媛 郝冬雪 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第10期3201-3213,共13页
针对福建标准砂,采用非接触式数字图像相关技术(digital image correlation, DIC),通过一系列室内模型试验研究了圆形锚板上拔时锚周土体的变形特性,重点分析了盘径、埋深比和砂土相对密实度的影响。试验结果表明,随着盘径的增加,同一... 针对福建标准砂,采用非接触式数字图像相关技术(digital image correlation, DIC),通过一系列室内模型试验研究了圆形锚板上拔时锚周土体的变形特性,重点分析了盘径、埋深比和砂土相对密实度的影响。试验结果表明,随着盘径的增加,同一埋深比条件下,上拔力峰值和出现上拔力峰值时的位移水平均明显增大,而上拔承载力系数Nγ则随着盘径的增加而减小,但盘径变化不影响上拔时锚周土体位移影响区的形状,且以上规律不受砂土相对密实度变化的影响。对于密砂,锚周土体位移影响区形状随着埋深比的增加由倒梯形向U字形发展,土体剪切破坏面为沿锚板边缘向外侧斜上方演进的直线型破坏面,且与竖直方向的夹角约为1/4φp(φp为土的峰值摩擦角);随着锚板的上拔,锚板上方土体出现较为明显的体积膨胀。对于松砂,随着埋深比的增加,锚周土体位移影响区形状由延伸至土体表面的矩形向内置于土体的贝壳形发展;浅埋时,土体剪切破坏面沿锚板边缘垂直向土体表面开展;深埋时,土体剪切破坏面沿锚板边缘向内侧斜上方发展,与水平方向的夹角约为45°+1/2φp。无论何种埋深比,锚板正上方均观测到小范围的体积膨胀区,其上为体积收缩区,且随着埋深比的增加体积收缩量逐渐增加。 展开更多
关键词 数字图像相关技术 圆形锚板 土体变形 上拔承载力系数
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三维圆形浅埋锚板极限抗拔力非线性上限解析 被引量:7
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作者 谭亦高 左仕 +1 位作者 胡世红 杨新平 《铁道科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第6期1168-1175,共8页
根据极限分析上限定理和非线性破坏准则,对水平圆形浅埋锚板上的填土建立2个机动容许的速度场,获得非线性破坏准则条件下的圆形浅埋锚板极限抗拔力上限解和破坏模式。通过"切线法"引进变量,将锚板上填土的非线性抗剪强度指标c... 根据极限分析上限定理和非线性破坏准则,对水平圆形浅埋锚板上的填土建立2个机动容许的速度场,获得非线性破坏准则条件下的圆形浅埋锚板极限抗拔力上限解和破坏模式。通过"切线法"引进变量,将锚板上填土的非线性抗剪强度指标ct和φt作为变量参数,对锚板上部填土建立含有变量的速度场,根据外力功率与内部耗能相等原理求出极限抗拔力的目标函数与约束条件,最后根据"序列二次规划算法"对该问题进行优化。数值分析表明:当非线性破坏准则变为线性破坏准则时,结果与前人的成果一致,说明本文方法的正确性;非线性参数的变化对水平浅埋圆形锚板的破坏范围和极限抗拔力均有重要影响,且破坏范围与极限抗拔力具有显著的相关性。 展开更多
关键词 圆形浅埋 极限抗拔力 破坏范围 非线性M-C强度准则 切线法 极限分析上限定理 序列二次规划法
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密砂中圆形锚上拔承载力尺寸效应分析 被引量:18
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作者 陈榕 符胜男 +1 位作者 郝冬雪 史旦达 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期78-85,共8页
通过模型试验和有限单元法分析了密砂中圆形锚板上拔承载力的尺寸效应问题。分别对直径为20,50,400 mm的锚板在埋深比为2~6时进行拉拔试验,获得上拔力和位移关系曲线及极限上拔力。基于不同埋深比时板径与上拔承载力系数关系曲线,可发... 通过模型试验和有限单元法分析了密砂中圆形锚板上拔承载力的尺寸效应问题。分别对直径为20,50,400 mm的锚板在埋深比为2~6时进行拉拔试验,获得上拔力和位移关系曲线及极限上拔力。基于不同埋深比时板径与上拔承载力系数关系曲线,可发现:相同埋深比时,随着锚板直径增加,上拔承载力系数逐渐减小;且随着埋深比增加,此现象愈明显。考虑密砂强度随应变发展而出现的软化现象,对理想弹塑性Mohr-Coulomb模型进行改进,基于改进的模型对上述12个拉拔试验进行有限元数值模拟,同时与理想弹塑性模型模拟结果进行比较。结果表明:理想弹塑性模型严重高估锚板上拔承载力,而考虑土体软化的模型能够模拟锚板上拔过程中破坏面上土体强度逐渐发挥的过程,计算得到的极限承载力与试验结果吻合较好。尺寸效应产生的原因一方面由于应力水平对土体强度的影响,另一方面由渐进破坏引起;埋深比越大,随着锚板直径增加,周围土体依次进入破坏的过程愈加明显。 展开更多
关键词 圆形锚板 上拔承载力 尺寸效应 破坏模式 渐进破坏
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锚板抗拔理论在地下储气洞室中的应用 被引量:1
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作者 匡根林 许萍 《水利与建筑工程学报》 2018年第5期67-71,共5页
针对地下储气洞室稳定性要求,在分析总结现有锚板抗拔承载力研究成果基础上,指出水平抗拔锚板的受力机理与地下高压储气洞室顶部受力基本类似,尝试将成熟的水平圆形锚板抗拔承载力理论应用到地下高压储气洞室的岩石覆盖层厚度设计计算中... 针对地下储气洞室稳定性要求,在分析总结现有锚板抗拔承载力研究成果基础上,指出水平抗拔锚板的受力机理与地下高压储气洞室顶部受力基本类似,尝试将成熟的水平圆形锚板抗拔承载力理论应用到地下高压储气洞室的岩石覆盖层厚度设计计算中,提出了确定地下高压储气洞室岩石覆盖最小厚度的新方法,通过对某地下储气库工程案例进行计算分析,并与现有确定水工隧洞最小覆盖厚度的上抬准则计算结果进行对比,表明本文采用的水平锚板理论确定高压储气洞室岩石覆盖层厚度更为合理适用。 展开更多
关键词 地下储气洞室 水平圆形锚板 浅埋型 斜面破坏
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锚板抗拔理论在地下储气洞室中的应用
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作者 彭健 王增武 《云南水力发电》 2018年第4期81-84,共4页
总结了锚板抗拔承载力研究的不同理论和方法,特别是水平埋置受铅直拉力的圆形锚板承载力的理论方法。对于浅埋型锚板,基础破坏以斜面破坏模式和曲面破坏模式最接近实际。从结构受力形式角度分析,水平锚板抗拔和压缩空气蓄能电站(CAES)... 总结了锚板抗拔承载力研究的不同理论和方法,特别是水平埋置受铅直拉力的圆形锚板承载力的理论方法。对于浅埋型锚板,基础破坏以斜面破坏模式和曲面破坏模式最接近实际。从结构受力形式角度分析,水平锚板抗拔和压缩空气蓄能电站(CAES)地下高压储气洞室上部岩体抗抬相似。尝试将水平圆形锚板抗拔承载力理论应用到地下高压储气洞室的岩石覆盖层厚度分析中。利用锚板基础斜面破坏理论和方法,对某地下储气库工程案例进行了计算分析,并和利用水工领域抗台准则的计算结果进行了比较,表明该方法可行。 展开更多
关键词 地下储气洞室 水平圆形锚板 浅埋型 斜面破坏
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Upper bound analysis of ultimate pullout capacity of shallow 3-D circular plate anchors based on nonlinear Mohr-Coulomb failure criterion 被引量:7
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作者 ZHAO Lian-heng TAN Yi-gao +2 位作者 HU Shi-hong DENG Dong-ping YANG Xin-ping 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS CSCD 2018年第9期2272-2288,共17页
Based on the nonlinear Mohr-Coulomb failure criterion and the associated flow rules,the three-dimensional(3-D)axisymmetric failure mechanism of shallow horizontal circular plate anchors that are subjected to the ultim... Based on the nonlinear Mohr-Coulomb failure criterion and the associated flow rules,the three-dimensional(3-D)axisymmetric failure mechanism of shallow horizontal circular plate anchors that are subjected to the ultimate pullout capacity(UPC)is determined.A derivative function of the projection function for projecting the 3-D axisymmetric failure surface on plane is deduced using the variation theory.By using difference principle,the primitive function of failure surface satisfying boundary condition and numerical solution to its corresponding ultimate pullout capacity function are obtained.The influences of nonlinear Mohr-Coulomb parameters on UPC and failure mechanism are studied.The result shows that UPC decreases with dimensionless parameter m and uniaxial tensile strength increases but increases when depth and radius of plate anchor,surface overload,initial cohesion,geomaterial density and friction angle increase.The failure surface is similar to a symmetrical spatial funnel,and its shape is mainly determined by dimensionless parameter m;the surface damage range expands with the increase of radius and depth of the plate anchor as well as initial cohesion but decreases with the increase of dimensionless parameter m and uniaxial tensile strength as well as geomaterial density.As the dimensionless parameter m=2.0,the numerical solution of UPC based on the difference principle is proved to be feasible and effective through the comparison with the exact solution.In addition,the comparison between solutions of UPC computed by variation method and those computed by upper bound method indicate that variation method outperforms upper bound method. 展开更多
关键词 shallow circular plate anchors ultimate pullout capacity variation analysis nonlinear Mohr-Coulomb failure criterion upper bound limit analysis
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