锰系铁合金电炉电极埋入深度的推断方法

锰系铁合金电炉电极埋入深度的推断方法森正浩（日本钢管公司）本发明的目的在于及时掌握电炉作业小任意时刻电极的埋入深度（电极长度）。是一种分析熔炼排出气体，求得气体中ＣＯ和ＣＯ２的浓度，根据ＣＯ２浓度占ＣＯ和ＣＯ２合计浓度的比例，推断埋入混合原料中电极深...

梁板结构埋入压电片的深度和厚度优化研究

根据梁的弯曲变形理论 ,以及压电材料的压电效应 ,对压电复合材料梁结构的应变和应力状态进行了分析。推导了压电材料埋入梁结构时其埋入深度和压电材料本身厚度的优化目标函数。根据优化目标函数 ,绘制出了在给定的基体材料和压电材料弹性模量比之下 ,压电材料的驱动力矩随埋入深度和压电材料厚度变化的三维曲面和等高线图 ,直观地表示出了埋入型压电材料智能结构获得最佳驱动力矩的配置方案。同时也分析了结构和压电材料两者的弹性模量之比对其结果的影响。结果表明 ,压电材料对于结构的作动力矩与其埋入基体材料的深度、本身厚度以及基体材料和压电材料的弹性模量之比都有着密切的联系。同时将结果也推广到了压电板结构 ,此时压电材料和基体材料的泊松比对其结果也有一定的影响。

岩质地基埋入式柱脚独立基础设计研究

西南山地岩质地基大量采用人工操作水钻开挖成槽的原槽浇筑独立基础。本文总结埋入式柱脚埋入深度的相关规定,更新并拓展岩质地基嵌岩独立基础嵌固深度计算公式,并比较满足嵌岩深度要求的矩形独立基础与圆形独立基础。研究表明,当柱脚弯矩和剪力较小时,埋入深度须满足构造要求;当柱脚弯矩和剪力较大且承压面较小时,须计算确定埋入深度;重大项目、高烈度区项目,还应根据柱的极限承载力验算其埋入深度。岩质地基独立基础嵌岩深度与承压面压力分布有关,统一了不同压力分布下嵌岩深度计算公式。埋入式柱脚独立基础满足设计可不考虑弯矩及剪力的影响,圆形独基与方形独基的嵌岩深度比值不超过1.1,将嵌岩独基设计成圆形具有机械成槽的效率优势,在西南山地建筑中,有较好的应用推广价值。

公路钢质护栏立柱埋入深度无损检测技术影响因素分析

公路钢质护栏立柱埋入深度是交通安全设施施工质量控制的关键指标,影响车辆驾驶人员的人身安全。但在实际施工中,施工人员经常忽略此项工作,以至于出现质量问题,造成非常严重的后果。为提高实际施工质量,保证车辆驾驶人员的人身安全,针对公路钢质护栏立柱埋入深度的无损检测技术展开分析,对相关影响因素进行详细调查研究,供相关人员参考使用。

钢梁埋入混凝土墙节点承压破坏的弯剪相关性研究(之一)

改进已有钢梁埋入混凝土墙节点的力学分析模型,考虑了嵌入I型钢梁上下翼缘间混凝土对钢梁上下翼缘的压应力作用,给出节点的混凝土构件承压破坏的弯剪相关曲线和公式,并进行试验验证,为超静定组合节点内力分析提供理论依据。通过ABAQUS有限元分析,提出最大有效埋入深度概念,给出了混凝土有效承压宽度的建议值,分析了上翼缘与下翼缘前受压区合力的比值kf、下翼缘与上翼缘后受压区合力的比值kb的变化趋势,并给出了的kf、kb建议值,为准确分析节点内力打下基础。

钢梁埋入混凝土墙节点承压破坏的弯剪相关性研究(之二)

改进已有钢梁埋入混凝土墙节点的力学分析模型,考虑了嵌入I型钢梁上下翼缘间混凝土对钢梁上下翼缘的压应力作用,给出节点的混凝土构件承压破坏的弯剪相关曲线和公式,并进行试验验证,为超静定组合节点内力分析提供理论依据。通过ABAQUS有限元分析,提出最大有效埋入深度概念,给出了混凝土有效承压宽度的建议值,分析了上翼缘与下翼缘前受压区合力的比值kf、下翼缘与上翼缘后受压区合力的比值kb的变化趋势,并给出了kf、kb的建议值,为节点内力准确分析打下基础。

基于转动刚度的边柱埋入式柱脚非线性有限元分析

以分离式实体建模方法,利用面-面接触命令考虑型钢与混凝土之间的滑移影响,建立了埋入式钢柱脚节点ABAQUS有限元模型,考虑材料非线性和几何非线性,模拟单调加载全过程并进行了特征值屈曲分析,有限元结果与试验结果吻合较好.在此基础上,研究了边柱埋入式柱脚U形钢筋设置,埋入深度,栓钉设置对柱脚转动刚度的影响,给出钢柱脚合理构造要求.

埋入式钢柱脚单调加载试验研究

进行了4个不同形式的埋入式钢柱脚试件的试验,调查埋入深度和栓钉布置方式对埋入式钢柱脚受力性能的影响。通过实验,观察试件的破坏形式、分析比较了试件的荷载-位移曲线与弯矩-曲率曲线。同时建立了有限元分析模型,对埋入式钢柱脚进行多参数的数值模拟。实验研究和数值分析结果都表明,钢柱的埋入深度对钢柱脚的抗弯承载力与抗弯刚度有较大影响,合理布置栓钉能提高埋入式钢柱脚的抗弯承载力与抗弯刚度。

基于弹性波和超声波测试公路护栏立柱埋深的方法研究

立柱作为支撑波形梁护栏的承载部件,其埋入的深浅直接影响到护栏在接受车辆碰撞时吸收撞击能量的能力.在立柱的施工过程中极易出现立柱弯曲、断裂等现象,更有甚者,有些施工方为简化施工,不按照设计图纸要求反而人为缩短立柱埋入深度,使得在车辆发生碰撞时立柱根本起不到设计要求的作用,以至于造成极其恶劣的后果,因此公路工程交工验收时就应该把好质量关,才能真正做到防患于未然.

纤维增强韧性基体界面力学行为

分析了纤维增强韧性基体的界面力学行为及其失效机理 .按剪滞理论和应变硬化规律研究微复合材料的弹塑性变形和应力状态 .讨论了幂硬化和线性硬化基体的弹塑性变形和界面应力分布 ,并给出纤维应力和位移的表达式 .按最大剪应力强度理论建立了纤维 基体界面失效准则 。

FRC预制连梁梁端埋入长度计算方法研究

纤维增强混凝土(FRC)具有受拉应变-硬化和多细微裂缝开展特性,替代普通混凝土作为连梁基体可减少连梁箍筋数量,增大连梁的受剪承载力、变形能力和损伤容限。根据FRC预制连梁屈服时连梁梁端埋入墙肢部分形成的力与约束弯矩平衡条件,提出预制连梁梁端埋入墙肢长度计算方法。连梁梁端埋入长度的大小主要取决于剪压比、跨高比和连梁截面高度的大小。将理论计算结果与试验结果和数值模拟进行比较,结果表明,建议的埋入长度计算公式较为合理,可作为FRC连梁梁端埋入长度设计的参考依据。

振动式滚磨光整加工过程中的受力测试与分析

目的测试不同加工参数对振动式滚磨光整加工过程中作用力的影响,对实际加工过程中加工参数的选择提供一定的数值指导。方法通过改变偏心块夹角、固定工件埋入深度及固定工件装夹角度,应用动态式压力传感器测试每种加工参数对加工作用力的影响。结果偏心块夹角不同时,磨料的运动形态及运动轨迹差异明显,且偏心块夹角大小对工件的作用力影响显著,偏心块夹角为90°时磨料螺旋运动显著,加工效果好。固定工件埋入深度越深,其所受作用力越大;超过一定范围时,作用力陡增。通过改变固定工件装夹角度,观察磨料流态并测试工件不同装夹角下所受作用力,分析得到在装夹角为20°时磨料会以工件为中心聚集,工件所受作用力最大。结论偏心块夹角不同,磨料的运动流态及对工件的作用力不同,偏心块夹角为90°时光整加工效果最好。埋入深度对工件作用力影响显著,加工过程中应根据工件的加工要求确定合适的埋入深度。固定工件装夹角度不同,磨料流态变化明显,固定工件装夹角为20°时工件所受作用力最大,需根据实际加工要求确定装夹的具体角度。

土壤电阻率的影响因素及测量方法的研究

接地电阻是直接反映接地情况是否符合规范：要求的一个重要指标。对于接地装置而言，要求其接地电阻越小越好，接地电阻越小．散流越快，跨步电压、接触电压也越小。影响接地电阻的主要因素有土壤电阻率．接地体的尺寸、形状及埋入深度，接地线与接地体的连接等。其中土壤电阻率对接地电阻的大小起着决定性作用。因此，研究影响土壤电阻率的主要因素。有效地改善土壤电阻率及正确地测量土壤电阻率，对接地装置的正确设计起着决定性作用，具有重要的意义。

三维编织复合材料界面应力传递机理的数值分析

针对三维编织复合材料,在纤维/基体界面受力分析的基础上,以小段纤维的结构而建立的拉拔模型为理论依据,采用有限元分析软件对拉拔模型进行分析,得到了纤维/基体界面分别在不同载荷与不同埋入深度时出现的应力、应变和位移变化规律。结果与理论吻合,对于进一步改进三维编织复合材料的工艺流程及提高使用性能有一定的指导作用。

农村电力架空线路的撑杆施工

由于地形限制无法装设拉线时,可用撑杆代替拉线。撑杆的装设方法如下: 一、木电杆的撑杆装设 撑杆和电杆在地表面上的间隔是电杆地面上至支撑点高度的1/2,其埋入深度为1米左右,其装设方法如图1所示。

桥梁工程施工常见质量问题及处理措施

桥梁工程施工中常见的质量问题 断桩问题 断桩现象经常会出现在桥梁施工过程中．造成这一现象的原因就在对混凝土进行灌输的过程中，表面的标高指示是出现了较大的误差，造成导管的实际埋入深度没有达到规定的要求，这就会造成导管在拔得或者提得过程中出现了脱落的情况，最终导致出现了夹层中桩的断裂。但是类似的情况．倘若导管进入混凝土的深度超过了一定的范围，

在水平力的作用下桩的各种状态分析

文章论述了桩的分类,分析了桩的受力状态,给出桩的埋入深度的计算方法。

建筑施工围护桩设计探讨

用静点的土力学理论对高层建筑施工中基坑开挖的防护问题进行探讨 ,对某工程的几种防护进行了设计 ,保证了基础的安全施工。

更换摩擦片的方法

摩擦片在使用时,如果表面沾有油污、温度过高、烧损或硬化、压盘变形翘曲、铆钉外露等,容易损坏。如果磨损严重（铆钉头埋入深度小于0.3mm）或有裂纹、脱落、烧蚀严重等情况,则需要更换新摩擦片。更换方法如下：

拖拉机3故障巧排除

1离合器 （1）离合器打滑。摩擦片表面有油污,主要因为油封等密封装置损坏,渗漏润滑油,或保养不当,注油过多造成。应查明油污的来源并消除,然后进行清洗。离合器自由间隙过小或没有间隙,应重新调整。压力弹簧折断或弹力减弱,应更换弹簧。如磨损不大,铆钉埋入深度不小于0.5 mm,可以不换。若铆钉松动,应重新铆接或换用新铆钉。