有限元探究表面曲率和基体厚度对等离子喷涂层残余应力影响

为探究基体表面曲率和基体厚度对等离子喷涂涂层残余应力的影响,文章建立不同表面曲率和基体厚度的模型,应用有限元方法,在控制喷涂工艺参数不变的情况下,对不同模型进行TC4钛合金表面喷涂NiCrAl涂层的仿真。结果表明,基体表面曲率及基体厚度均不会影响残余应力的整体分布规律,而对其大小有影响。涂层与基体结合面上残余应力分布呈边缘位置应力大,而中心位置上较小的规律。当基体表面曲率κ从0 mm^(-1)增加到1/9 mm^(-1)时,结合面边缘位置的残余应力值降低明显。在基体表面曲率相同的情况下,基体厚度增大可使结合面上残余应力极值明显降低。在文章的参数选择范围内,增大基体表面曲率、增加基体厚度均可减小结合面上的等效残余应力的极值,有助于提高涂层与基体的结合质量。

铝合金基体厚度对硬质阳极氧化膜的影响

选用不同厚度、相同表面积的6061铝合金板材试样,在相同工艺参数下对各试样进行硬质阳极氧化,动态采集其在氧化过程中的氧化电压,测量各试样氧化膜的厚度和硬度,并对测试结果进行比较分析。结果显示,基体厚度越大,在致密层形成后氧化膜生长速度越快,且额定氧化时间后获得的膜层越厚、硬度值越高。

基体厚度对PtAl涂层与镍基单晶高温合金互扩散行为的影响

采用电镀Pt气相渗铝的方法,在不同厚度(0.8,1.0和1.3 mm)的镍基单晶高温合金基体表面制备了单相的β-(Ni,Pt)Al涂层.利用SEM/EDS及EPMA等表征方法,研究试样在1100℃热暴露200 h过程中涂层/基体界面的微观结构演变和各组元的元素分布.结果表明:不同基体厚度的PtAl涂层/镍基单晶高温合金试样在1100℃热暴露200 h后截面微观形貌无明显差异,热暴露36 h后在互扩散区下方均形成了分布有TCP相的二次反应区,热暴露200 h后基体厚度为0.8,1.0和1.3 mm的试样中SRZ厚度分别为37,35和34μm;不同基体厚度的PtAl涂层/镍基单晶高温合金试样,在1100℃热暴露200 h后成分分布无明显差异,涂层与基体间主要发生Ni,Co,Cr和Ru的外扩散及Pt和Al的内扩散.

基于等效平面法的切削仿真方法研究及优化

基于等效平面的方法使用二维正交切削仿真的结果来代替三维斜角切削仿真的应力场和温度场,以便节省模拟时间和成本。针对等效平面法存在一定的误差的问题,在分析误差产生原因的基础上,在温度场方面对等效平面法进行优化,并将其应用到铣削仿真中。首先,建立了等效平面刀具参数与主截面刀具参数之间的转换模型;同时,也对工件的重要参数,如切削厚度、基体厚度、比热和摩擦系数进行了等效处理;最后,通过建立仿真模型进行对比分析,发现基于优化的等效平面法建立的二维切削模型有效地减小了二维模型与三维模型的仿真结果之间的误差,其中,刀具与工件接触区域的最大温度误差从9.63%降低到了0.29%,工件基体的温度分布也得到了显著改善。因此,优化的等效平面法可以有效地减小仿真误差。

等离子喷涂Sm_2Zr_2O_7/8YSZ热障涂层热冲击应力的数值模拟

热障涂层的热冲击应力对其热冲击性能有重要影响,有关其热冲击应力的研究鲜见报道。采用有限单元法研究了基体材质、厚度对等离子喷涂Sm2Zr2O7/8YSZ热障涂层水淬热冲击应力的影响,并与8YSZ涂层比较。结果表明:涂层内存在较大径向冲击热应力,其值随基体热膨胀系数增加而增大;随基体厚度增加,径向应力逐渐增加,厚度超过25 mm后对径向应力无影响;剪切压应力的绝对值随基体厚度增加而增大,基体厚度超过20 mm后趋于稳定;基体厚度对轴向应力无影响;该涂层的抗热冲击性能优于传统8YSZ涂层。

聚合物共混物脆韧转变性能研究 Ⅱ准韧性聚合物共混物脆韧转变的几何模型

给出了分散相粒间基体层厚度Ｔ与分散相粒径（ｄ）、粒径分散度（σ）和分散相体积分数（）的定量关系式．发现σ对Ｔ的影响与有关，不仅Ｔ随σ的增大而增大，而且越大，这种影响越显著．用计算机图像分析仪直接测定了聚氯乙烯／丁腈橡胶、聚丙烯（ＰＰ）／三元乙丙橡胶、ＰＰ／乙烯醋酸乙烯酯共聚物共混物的Ｔ，发现这三种共混物的Ｔ近似于对数正态分布．理论预示与实验结果很好符合．

PP/POE共混体系脆韧转变的定量研究

研究了乙烯-1-辛烯共聚物(POE)对两种不同型号的聚丙烯(PP)的增韧情况。结果显示,对不同性质的基体PP,出现脆韧转变所需的弹性体POE含量不同;根据逾渗模型,应用不同的计算公式,定量地求得了两种PP/POE体系分别出现脆韧转变时的临界基体层厚度Tc。

PA6/ABS共混物的脆-韧转变研究

采用熔融共混方法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的PA6/ABS共混物,结合吴守恒的临界基体层厚度(IDc)理论,考察了基体层厚度与界面粘接对PA6/ABS共混物脆-韧转变的影响。结果表明,温度低于8℃,当ID减小时,冲击强度先缓慢增加,当ID<IDc时,共混物缺口冲击强度急剧增加;测试温度处于13℃～23℃时,PA6/ABS共混物要表现出超韧行为必须同时满足形态(ID<IDc)及界面粘接的要求;测试温度大于28℃时,共混物只需满足基体层厚度判据。PA6/ABS共混物的脆-韧转变既可在较小的基体层厚度、较低的温度下获得,也可在较大的基体层厚度、较高的温度下获得。

复合材料层合板辊压工艺参数影响轧辊轴承振动实验研究

利用卧式二辊试验轧机辊压“三明治”式AZ31-PE复合材料层合板,改变轧制速度、压下率和基体厚度配比辊压工艺参数,测量层合板咬入时轧辊轴承的振动响应,并将结果进行对比分析。随着轧制速度和压下率的增大,轧辊轴承水平方向加速度峰值、垂直方向加速度峰值和轧制力峰值均增大;当基体厚度配比为53.98%时,轧辊轴承出现较大的振动,随着基体厚度配比增加,振动明显减小;复合材料层合板由于自身的高阻尼特性,可以降低轧辊轴承在轧件咬入冲击阶段的振动,消减轧机主传动系统的振动。

PC/SBM共混物的形态结构与性能研究

通过熔融共混的方法制备聚碳酸酯/聚苯乙烯-b-聚丁二烯-b-聚甲基丙烯酸甲酯三嵌段共聚物(SBM)共混物,研究SBM含量对共混物的形态结构和性能的影响。结果表明:SBM能够较好地分散在PC基体中并能显著改善其韧性,而对刚性损失较小,并基于Wu的逾渗理论,得出PC/SBM共混物的临界基体层厚度为185nm。

ABS高胶粉增韧PA6的结构与性能研究

采用熔融共混法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的PA6/ABS共混物,用透射电子显微镜对PA6/ABS共混物结构进行了表征,研究了增容剂含量对PA6/ABS共混体系结构、性能以及脆-韧转变温度的影响。结果表明,随着SMA含量的增加,PA6/ABS共混体系的橡胶相粒径先逐渐减小,后趋于平缓;橡胶颗粒的多分散系数逐渐增加;基体层厚度不断减小;PA6/ABS共混体系的拉伸强度逐渐增加;PA6/ABS共混体系的脆韧转变温度先减小,后上升。

POE-g-MAH/OMMT对PA6的增韧机理研究

制备了马来酸酐接枝(乙烯/辛烯)共聚物(POE-g-MAH)/有机蒙脱土(OMMT)增韧粒子,并以其增韧尼龙(PA)6。研究表明,随着增韧粒子中OMMT含量的增加,PA6/POE-g-MAH/OMMT共混物的缺口冲击强度呈现先增加后降低的变化趋势。这一性能变化与增韧粒子中OMMT质量分数对增韧粒子分散粒径的影响密切相关。在增韧粒子质量分数相同的情况下,较小的分散粒径和基体韧带厚度,有利于基体韧带从平面应变状态到平面应力状态的转变,有利于基体塑性变形的发生,从而消耗较多能量,导致缺口冲击强度增加。

界面分形参数对法向接触刚度影响的研究

基于最小二乘法将分形表面简化为三角函数的叠加,采用弹塑性有限元方法计算界面的接触刚度,定量表征了法向接触压力、法向接触变形及法向接触刚度的关系,研究结果揭示了粗糙面分形维数和特征尺度参数对法向接触刚度的影响机制。结果表明:存在基体最优建模厚度,可有效提高粗糙面接触刚度的计算效率;法向接触刚度随法向接触变形及法向接触压力的增加呈现非线性增加趋势;表面分形维数和特征尺度参数对法向接触刚度影响显著,法向接触刚度随分形维数增加而增加,但随特征尺度参数增加而减小。

不粘锅产品质量标准解读

标准要求锅内不粘涂层应光滑，颜色、遮盖力、光泽应基本均匀一致，无气泡，不脱落，还要求涂层应完全热熔，无脏物、裂纹和爆点等明显缺陷。

基体分子量对PP/POE共混体系脆——韧转变的影响

通过临界基体层厚度理论研究了基体分子量对PP/POE共混体系脆-韧转变的影响.结果表明,在相同的基体分子量下,脆-韧转变温度随基体层厚度增大而增大.PP/POE共混体系的临界基体层厚度(ID_c)随基体分子量地增加而减小.PP/POE共混体的脆-韧转变既可以在较小的基体层厚度,较低的温度下获得;也可以在较大的基体层厚度,较高的温度下获得.