考虑滴头堵塞位置分布的灌水均匀度计算方法

为合理评价滴灌工程在运行过程中堵塞滴头对灌水均匀度及作物生长的影响,以克里斯琴森均匀系数为基础,建立了堵塞滴头位置分布均匀性的概念和计算方法,提出了以堵塞滴头位置分布均匀系数和滴头流量均匀系数的算术平均值为指标的灌水均匀度计算方法,并分别对比分析了毛管和灌水小区两个尺度的灌水均匀度计算结果。结果表明:与克里斯琴森均匀系数相同,考虑滴头堵塞位置分布的灌水均匀系数可以合理反映堵塞滴头数量和滴头堵塞程度对灌水均匀度的影响;同时,该评价指标还可以反映堵塞滴头的位置分布和集中程度对灌水均匀度的影响,有效地解决了克里斯琴森均匀系数仅考虑流量差异而无法正确评价集中堵塞滴头对作物供水及生长影响的问题。

滴头堵塞率及堵塞位置对灌水均匀度的影响

采用控制堵塞试验的方法，在压力恒定的条件下，分析了堵塞率、堵塞位置对灌水均匀度的影响规律。试验结果表明：当压力在4～10 m 变化时，压力对于灌水均匀度的影响不显著，其变化范围在1％以内，生产实际中可以适当降低滴灌带的工作压力达到降低造价的目的；堵塞率是影响灌水均匀度的主要原因，堵塞率越高灌水均匀度越差，当堵塞率超过10％时，灌水均匀度 CU 已经远低于规范的最低值；只有当堵塞率不大于10％时，堵塞位置才对灌水均匀度有一定的影响，当堵塞位置分布在滴灌带前三分之一段和全段时，对灌水均匀度的影响较明显，此时灌水均匀度最小。

考虑滴头堵塞位置的灌水均匀系数模型优化

为准确评价堵塞对滴灌工程灌水均匀性的影响,从确定采样点布置方式入手,利用HYDRUS-2D模拟不同堵塞情况下的土壤水分状况,首先分析灌水均匀性与土壤水分分布均匀性之间的关系,然后以土壤水分分布均匀系数为依据,在考虑滴头堵塞位置的基础上对灌水均匀系数模型进行优化,最后通过温室灌溉试验进行验证。结果表明,取样点布置方式对土壤水分分布均匀系数影响显著,适宜的取样间距和深度分别为60 cm及地表下20 cm。土壤水分分布均匀系数与不同灌水均匀系数之间存在良好的线性关系,且随着堵塞滴头数量的增加,堵塞滴头位置分布情况对土壤水分分布均匀性的影响增大。小区灌溉试验结果表明,当堵塞滴头数量较多时,土壤水分分布均匀系数与考虑滴头堵塞位置的优化灌水均匀系数具有较高的相关性,优于原指标,可较好反映由堵塞滴头位置改变引起的土壤水分分布均匀性变化,故在评价滴灌系统灌水均匀性时宜使用优化均匀系数。

海上聚合物驱油藏堵塞位置定量表征方法

针对海上聚驱油藏注聚区地层堵塞,采油井产液量下降幅度大,产能无法完全释放的问题,运用数值模拟方法,在聚合物驱堵塞机理研究基础上,利用井指数和传导率等效表征地层堵塞,模拟油藏不同位置堵塞情况下油水井的动态响应特征,基于此建立了快速诊断聚驱油藏堵塞位置图版。另外,利用油藏工程方法和试井技术进一步推导了堵塞半径定量预测解析模型。该方法在渤海L油田矿场实践表明:研究成果不仅能定性判断聚驱油藏堵塞位置,且能定量表征堵塞半径的大小,为实施精细解堵提供了理论支持,对海上同类油田起到较好的借鉴作用。

多联式空调制冷系统堵塞故障位置辨识仿真

采用当前方法辨识制冷系统堵塞故障位置时,由于没有对相关数据进行预处理,导致辨识结果召回率低、误报率高、漏检率高。于是提出多联式空调制冷系统堵塞故障位置辨识方法。将待辨识的多联式空调制冷系统堵塞故障位置设为观测点,利用迭代检验方法对观测点时间序列进行清洗,消除对故障位置辨识贡献较低的数据,提高召回率。利用数据的能量熵、近似熵特征构建堵塞故障数据特征集合,完成堵塞故障特征融合提取,以降低误报率,采用基于交叉验证的SVM故障分类模型完成堵塞故障位置的辨识。实验结果表明,所提方法的召回率高、误报率和漏检率较低,实际应用效果更好。

砂岩油藏聚合物堵塞机理及解堵方法研究

针对砂岩油藏聚合物驱过程中聚合物堵塞严重的问题,利用长填砂管多点测压驱替实验和油藏工程方法确定聚合物堵塞半径,利用电镜扫描、CT扫描、核磁共振等手段研究聚合物堵塞机理。结果表明:聚合物堵塞主要发生在靠近填砂管注入端0~1/4处;高渗岩心表面吸附有大量聚合物,聚合物堵塞主要是由吸附引起的,低渗岩心孔径小,孔喉处机械捕集量大,聚合物堵塞主要是由机械捕集引起的;相比于聚合物驱前,聚合物驱后的岩心孔喉平均半径和平均喉道配位数减少,平均孔喉半径由42.2μm降至39.9μm,平均喉道配位数由3.36降至3.19。基于堵塞半径和堵塞位置的研究结果,进行了解堵现场试验,解堵后的视吸水指数为解堵前的10.5倍,达到了配注要求。该研究结果可为砂岩油藏聚合物堵塞机理研究和聚合物驱现场试验提供一定的理论指导。

泥沙浓度与进口压力对迷宫流道滴头堵塞的影响

为探明泥沙浓度与进口压力对内镶片式迷宫流道滴头堵塞的原因及规律,采用全组合试验方法。分选出粒径小于0.10 mm的泥沙,配制成3种泥沙浓度的浑水,分别在0.025和0.075 MPa压力下,采用周期性间歇灌水试验观测流量变化,通过激光粒度仪分析堵塞泥沙粒径,结合克里斯琴森均匀系数和滴头相对流量分析滴头堵塞规律。试验结果表明:0.025 MPa,堵塞部位分布较集中,且堵塞部位较靠管末;0.075 MPa,堵塞部位分布较分散,且均匀地分布在滴灌管上。相同泥沙浓度下,0.075 MPa压力较0.025 MPa易引起滴头堵塞;滴头堵塞程度并不完全随泥沙浓度增大而加快,部分浓度较小的浑水堵塞发展较快于浓度较大的浑水,在一定的压力下,存在易造成滴头堵塞的敏感浓度范围。

石羊河流域水肥一体滴灌系统滴灌带堵塞影响因素研究

为研究水肥一体化下滴灌带堵塞影响因素以及堵塞机理,在甘肃石羊河流域进行玉米膜下滴灌水肥一体化试验,选用当地常用的侧翼迷宫式及内镶贴片式2种滴灌带、3种过滤器及6种管首压力,通过对试验过程中滴灌带首尾压力的监测以及对灌溉周期结束后滴灌带堵塞程度、堵塞位置的分析,结果显示:侧翼迷宫滴灌带在长距离(48 m)水肥一体化灌溉管首压力0.05 MPa效果最优,在铺设距离≤30 m时首压设为0.04 MPa最优,既满足灌溉质量又降低系统造价。

海底管道解堵措施

某海上天然气管道确定其堵塞物主要为蜡和胶质,采取注入柴油方式精确定位堵塞位置,通过潜水作业在海底管道上安装开孔管卡,从拖轮上注入清蜡剂,实现海底管道的分段解堵。用泥浆泵从平台2向海底管道挤柴油,控制泥浆泵出口压力不超过设计压力2.6 MPa,达到此压力后从平台2给海底管道排气,如此反复。确定堵塞起始位置距平台2的距离约为8.9 km;确定该海底管道堵塞位置为距离平台2大约6.6-8.9 km处。解堵剂主要由四氯乙烯和高分子表面活性剂组成。对海底管道共安装5个开孔管卡,注入清蜡剂11 m3,共清理出油泥35 m3后疏通了海底管道。如要重铺该海底管道粗略估计总体费用超过2亿元人民币,本项目花费人民币900万元即成功疏通管道。