AZ31/AZ61/AZ91镁合金超塑性压缩变形的本构方程

对再结晶退火后的AZ31、AZ61、AZ91镁合金进行热压缩试验,研究该系列镁合金在变形温度423~673 K和应变速率1×10-4~1×10^(-2) s^(-1)范围的超塑性行为,分析工艺参数、显微组织和超塑性行为之间的关系。试验结果表明,在673 K和1×10^(-2) s^(-1)的初始应变速率下,该系列镁合金的应力应变曲线表现为明显的超塑性特征,其应变速率敏感指数分别为0.25、0.23、0.24,超塑性变形激活能分别为105.8、165.4、126.2 kJ/mol,接近其晶界自扩散活化能,并由此建立相应的超塑性压缩本构方程。

Ti-1023合金超塑性压缩时的流动应力及显微组织

在α+β两相区和β单相区对Ti-1023合金进行了恒应变速率等温超塑性压缩试验,实测得到了一组流动应力-应变曲线.实验结果表明:应变速率对Ti-1023合金的流动应力有显著影响,变形温度对流动应力的影响程度与应变速率大小密切相关;较低温度快速压缩时易得到均匀细小的等轴α相组织,慢速压缩时组织有一定粗化.较佳超塑性压缩温度为760℃～740℃,应变速率可根据锻件成形、组织性能及生产率的需要在一定范围内选取.

多孔岩石塑性压缩本构模型研究

白垩是一种典型的多孔岩石,三轴试验研究成果表明白垩具有2种塑性力学机理:塑性压缩(孔隙坍塌)和剪切破坏。孔隙度对白垩的塑性力学特征有重要影响,在描述白垩塑性行为的本构方程中,特别是描述塑性压缩(孔隙坍塌)的塑性力学机理,需要考虑孔隙的影响。基于对白垩力学机理的认识,建立了基于Gurson屈服准则的本构关系用来描述白垩的塑性压缩(孔隙坍塌)机理的本构模型,模拟结果与试验成果相一致。

玉米秆粉粒体塑性压缩成型过程的有限元分析

保护环境，节约资源是人类的共识。本文以我国丰富的农作物副产物──玉米秸秆为原料，采用弹塑性增量有限元法对玉米秆粉粒体的成型过程进行了研究，有限元计算结果与实验结果比较一致。此研究为玉米秸秆等农林副产物转化为高附加值产品提供了理论依据。

随动曲线坐标能量法模拟平面塑性压缩

本文给出平面压缩时随动曲线坐标系下运动可能速度场和相应的力学张量表达式.利用电算法优化可变参数使总能量泛函达最小值,从而获得流动速度场、位移场、应变速率和应力场的数值解.描述出不同宽高比时坯料产生单鼓形和双鼓形等现象,计算结果与实验吻合较好.

LY12合金超塑性压缩的金相分析

本文研究了LY12硬铝合金超塑性压缩变形过程中显微组织的变化及其对超塑性能的影响。揭示了动态再结晶及第二相粒子对LY12合金变形的作用,指出了因端面效应而引起的变形不均匀性,发现了LY12CZ合金具有“短暂超塑性”,并观察到微观孔洞与裂纹。

材料超塑性压缩及压接实验装置

六十年代以来,对金属超塑性及其应用技术的研究已成为金属材料科学及金属加工工艺科学领域的重大进展之一。为迎头赶超国内外先进水平,我院于1981年开始,以钢铁材料超塑性及其工业应用为主攻方向的研究,取得了多项科研成果,并建立了超塑研究室,现已成为我院重要的教学和科研基地。累计有十余名研究生,二百多名本科生在该室完成了毕业论文的全部实验工作。

GCr15钢等温及超塑性压缩研究

本文研究了球化退火的GCr15钢的等温压缩变形和超细化的GCr15钢的超塑性压缩变形的流变曲线,力学特性及变形前后显微镜组织的变化。

LD钢超塑性压缩的力学特性的试验研究

研究了国产新型冷作模具钢ＬＤ钢（７Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ）在超塑性条件下压缩变形的力学特性，得出了其最佳超塑压缩变形的工艺参数．

多重退火超塑性压缩TC21钛合金显微组织演变

针对TC21钛合金进行超塑性压缩变形及多重退火热处理,研究其对合金显微组织演变的影响。结果表明,在两相区超塑性压缩变形,大变形区与自由变形区相比,α相转变为亚稳β相的数量更多;在β单相区变形,变形温度越高,β相晶粒尺寸越大。随后进行双重退火热处理,在相同变形条件下,析出的针状α相尺寸虽然随退火次数不断变大,但形成的网篮组织交织程度更高。最后进行三重退火,形成的网篮组织比双重退火更为细密,并且降低双重退火温度,可显著减小析出的针状α相尺寸。对比发现,随着超塑性变形温度升高,无论双重退火还是3重退火,析出的针状α相尺寸都不断变大,退火前变形温度对退火后组织状态有显著影响。

泡沫金属材料可压缩塑性力学研究进展

对泡沫金属材料的连续本构模型与可压缩性塑性力学进行了评述,并介绍了根据J2流动理论得到的可压缩塑性力学的本构关系,以及该本构关系在求解泡沫金属材料平面应力裂纹缓慢扩展问题中的应用,并将所得结果与一般幂硬化材料中的相应结果进行了比较,从而在一定程度上揭示了可压缩塑性力学与经典塑性力学之间的关系。

刚塑性可压缩材料模型热轧过程的逼近问题

针对刚塑性可压缩材料模型热轧过程 ,利用塑性变形功率泛函梯度映射的强单调和连续性以及在常用的Kobayashi摩擦条件下表面摩擦功率泛函的凸性和可微性 ,总能耗率泛函是严格凸 ,强制且可微的泛函· 并借助于非线性分析的方法 ,得到了总能耗率泛函的逼近可解性·

1.31%C超高碳钢的压缩超塑性研究

通过观察退火态w(C)=1.31%超高碳钢超塑压缩试样的外观形态,测定其压缩真应力-真应变曲线,探讨了超塑压缩温度、应变速率对超高碳钢压缩超塑性的影响。结果表明,超高碳钢在750～790℃、(0.8～2)×10-3s-1超塑压缩条件下,其应变速率敏感性指数大于0.3,呈现出压缩超塑性变形。

泡沫金属材料可压缩塑性力学有限元计算公式

介绍了泡沫金属材料可压缩塑性力学的基本理论;并根据该理论模型推导出三维空间情形、平面应力情形、平面应变和轴对称情形的有限元计算公式。从而为用连续本构模型模拟泡沫金属材料的可压缩塑性行为提供了计算依据。

不可压缩塑性局部破坏问题的有效解法

１前言对于不可压缩或近似不可压缩问题的求解通常采用混合位移－压力（ｕ－ｐ）公式［１，２］，但由于离散的控制方程中与压力项对应的系数矩阵的主对角元接近于零，ｕ，ｐ插值函数的选择受到Ｂａｂｕｓｋａ－Ｂｒｅｚｚｉ稳定条件或Ｚｉｅｎｋｉｅｗｉｃｚ－Ｔａｙｌｏ...

Cr12MoV钢的压缩超塑性研究

研究了Cr12MoV钢超塑性压缩变形的力学特性和应变速率敏感性指数m值。在温度780～820℃、初始应变速率(1.5～15)×10-4s-1条件下测得压缩应力-应变曲线,测量、计算了试样膨胀系数。分析结果表明,试样压缩后基本保持圆柱状,膨胀系数大于1;在780～820℃,(1.5～15)×10-4s-1压缩条件下,稳态阶段流变应力低至80MPa,应变速率敏感性指数m约0.23,与其拉伸超塑性m值相近,显示出良好的超塑性。

大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al的压缩超塑性

对工业用高速钢W6Mo5Cr4V2Al进行了超塑性压缩实验,考察了温度、应变速率对流变应力的影响,并测定了W6Mo5Cr4V2Al钢中碳化物的体积分数。结果表明,在780～840℃,应变速率(1.5～7.5)×10-4s-1范围内,大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al显示了一定的压缩超塑性。

挤压态AZ31镁合金的预处理及恒应变速率下压缩超塑性研究

利用Gleeble1500热模拟试验机等试验设备,对挤压态AZ31镁合金进行预处理及高/恒应变速率下压缩超塑性研究。研究表明,挤压态镁合金在温度300℃,保温时间30 min为晶粒细化的较佳温度和保温时间,同时在300℃,应变速率为0.01～10 s-1的条件下进行压缩试验,外缘圆周伸长率均超过158.3%,压缩真应变达1.898以上,实现了高应变速率下的压缩超塑性。

大晶粒QCrO．5的电致压缩超塑性

采用恒初始应变速率法对工业用铬青铜QCr0．5进行了电致压缩超塑性试验研究，考察了电场强度对流变应力及超塑压缩变形后QCr0．5显微组织的影响。结果表明，QCr0．5在750℃，初始应变速率为1．5×10^-4S^-1，电场强度为4KV／cm情况下具有较好的超塑性，且外加电场能有效细化QCr0．5显微组织。

高流变成型方法对Zr48Cu30Al8Ag8Pd6块体非晶压缩塑性的作用规律

利用自主设计的高流变成型装置成型了Zr48Cu30l8Ag8Pd6块体非晶,探索了高流变成型方法（HRRF）对该块体非晶压缩塑性的作用规律。结果表明,HRRF后,块体非晶的压缩塑性由HRRF前的1.0%提高到5.1%,其压缩应力-应变曲线也表现出更加明显的锯齿流变行为。此外,HRRF后块体表面上分布着数量众多且方向各异和台阶明显的剪切带,发生交割、分叉和阻止;而HRRF前块体中仅观察到数条剪切台阶较浅的剪切带,这表明HRRF法能增加该块体的非晶压缩塑性。