粘土固化浆液塑性强度增长规律及其影响因素

结构剂加量、水泥加量与粘土原浆粘度对粘土固化浆液的初凝时间都有影响，它们的影响程度各不相同，其中结构剂加量为２％时，初凝时间最短，仅几秒钟。粘土固化浆液塑性强度增长缓慢，早期强度低，后期强度（第１８天的塑性强度）可达数兆帕，调整水泥加量。

酸性水玻璃-碳酸钙浆材塑性强度实验研究

采用改进的维卡仪,通过一系列室内实验测定了酸性水玻璃-碳酸钙不同配合比浆液的塑性强度。结果表明,浆体材料的塑性强度随碳酸钙用量增加而升高,但碳酸钙过量时,浆体材料强度不再增加;酸性水玻璃-碳酸钙浆材可用于地基加固(砂土层)、公路病害的处理及采空区充填堵水注浆,其浆液最优配合比需根据室内实验和现场试验共同确定。

变模量弹塑性强度折减法在乐昌峡古滑坡体稳定分析中的应用

随着我国大规模的资源和能源开发以及基础设施建设,工程边坡的数量越来越多,边坡高度越来越高,滑坡灾害不仅时有发生,而且也越来越受人们的关注。目前用于边坡稳定性分析的数值方法中的强度折减法通常是仅对强度参数进行折减,且采用的是理想弹塑性模型,由于其在弹性阶段是按线弹性且对弹性模量不折减,故未能充分考虑屈服前岩土体的非线性,采用这种理想弹塑性模型的强度折减法其计算所得到的变形偏小。该文利用变模量强度折减法和局部强度折减法分析了乐昌峡鹅公带古滑坡体的稳定性,以及库水位变化对鹅公带滑坡体稳定性影响的分析,及其鹅公带反压加固后稳定性的分析,分析方法可以为类似工程提供借鉴。

自动塑性强度测定仪的研制与测试

为提高塑性强度的测量精度,促进黏土水泥浆的发展,基于塑性强度的测量原理,并针对现有的测量仪器存在的缺陷,研制开发了自动塑性强度测定仪。仪器采用位移传感器进行测量,提高了数据的准确性;实验操作基本实现了自动控制,降低了对操作人员的技术要求。将仪器与手动塑性强度测定仪进行了对比测试,实验结果表明:自动塑性强度测定仪具有较强的实用性;且使用过程中实验误差引起的数据波动小。仪器参数和实验方法为塑性强度测量实验规程的制定提供了参考。

强度−塑性协同的变形镁合金及其微观结构调控研究进展

变形镁合金经塑性变形后具有更优的综合力学性能,但存在“强度−塑性”不协同的问题,限制了其规模化应用。通过合金化设计和优化塑性加工工艺改善其微观结构能有效实现变形镁合金的强塑协同。本文梳理了近年来“强度−塑性”协同的变形镁合金的研究情况,并依据性能将其分为高强度型、中等强塑型和超高塑性型三类,同时进一步阐述了实现变形镁合金强塑性从权衡协调到协同提升的微观结构调控方法,包括合金化、细晶化、第二相和析出物调控、织构控制和异质结构形成等;最后,对强度−塑性协同的变形镁合金开发及其微观结构调控研究中值得关注的议题进行了展望。

规定塑性延伸强度Rp0.2值测定的异常曲线修正

屈服强度在金属材料的研发生产过程中已经成为至关重要的力学性能标,同时这也是一些机械零部件设计的力学依据。本文首先分析了规定塑性延伸强度Rp0.2测定结果的主要影响因素,针对金属材料出现异常问题的拉伸曲线,通过合理的方法对异常拉伸曲线进行修正。通过对拉伸曲线的平移、线性拟合以及在弹性段多次取点遍历等手段,以此来剔除失效弹性段,得到规定塑性延伸强度Rp0.2准确数值。除此之外,弹性段初始点与终止点应该覆盖在拉伸曲线弹性段的30%~70%,并且成功落在有效区域内,才能使得Rp0.2的取值更加真实有效。

金属材料点接触塑性强度的验证

用回归分析方法对几种金属材料点接触塑性变形试验结果进行分析,结果表明,压力P和压痕深度h的线性关系非常显著,线性相关系数大于0.99,接近1。证实了点接触塑性强度在点接触塑性变形过程中具有保持不变的特点,表明金属在点接触塑性变形过程中处于理想塑性状态。用二次试验法所得的点接触强度与理论值的平均偏差只有1.6%,证实了点接触塑性强度可以用二次试验法准确地测定,指出点接触塑性强度可以作为评价金属材料抵抗点塑性接触变形能力的一项新的力学性能指标。

水泥砂浆塑性抗拉强度与收缩开裂的关系

研究了水泥砂浆塑性抗拉强度的实验测试方法及部分基体参数(水泥品种、水泥强度等级、外加剂种类、混合材品种及掺量)、纤维参数(纤维掺量、纤维直径、纤维长度)和实验条件(塑性失水条件、失水时间)对水泥砂浆塑性抗拉强度的影响规律,并分析了其与砂浆塑性收缩开裂总权重值的关系.结果表明:水泥砂浆的塑性收缩开裂性能主要与砂浆的塑性抗拉强度和砂浆中的毛细管收缩应力有关,且取决于该2因素的相对大小.另外,对砂浆塑性收缩开裂机理进行了探讨.

水泥基材料的塑性抗拉强度

为了研究水泥基材料塑性抗拉强度的增长规律,选取水泥浆体和粉煤灰浆体,对塑性阶段的毛细管负压、塑性收缩、饱和度及抗拉强度进行了试验研究,并基于固-液-气三相有效作用力对塑性抗拉强度和毛细管负压间关系进行了分析.结果表明:当毛细管负压小于70 kPa时,水泥基材料体系处于近似饱和的毛细管状;试验所选的2种浆体塑性抗拉强度增长规律基本一致,即在毛细管负压达到20 kPa左右前,塑性抗拉强度随毛细管负压的增加而显著增加,其后则趋于稳定;基于理想堆积体系中液相有效作用力计算出的抗拉强度明显大于试验测试结果.在考虑体系存在缺陷的基础上,推荐了塑性抗拉强度的增长规律方程.

全自动引伸计在超高强钢规定塑性延伸强度R_p测试中的应用

运用对比分析的方法比较人工装夹电子引伸计与全自动引伸计在超高强度钢Rp测试中的优劣,得出全自动引伸计在超高强钢规定塑性延伸强度Rp的测试中具有准确性高和重复性好的特点。

纯铜细薄带状型材规定塑性延伸强度R_(P0.2)的测试

针对连续屈服材料的细薄带状型材,规定塑性延伸强度RP0.2测定进行探求。结合整个试验测试系统选用大变形计替代一般接触式电子引伸计,避免了由于在细薄带状型材上安装电子引伸计自重的影响,而使测试结果产生较大误差。从试验力测量范围、大变形测量系统数值有效范围及试验结果3个方面,对试样(大变形计)标距的取值范围进行了分析。试验结果表明,当试样(大变形计)标距的取值大于300mm时,测定的数据具有较好的重复性,数据有效,可替代昂贵的激光引伸计、视频引伸计进行类似细薄带状型材RP0.2值的测试。

基于强度折减弹塑性有限元方法的路堤稳定性分析

以大型通用有限元分析软件ABAQUS作为平台,通过二次开发建立了能够自动搜索安全系数与相应失稳机理的边坡稳定弹塑性有限元分析模型。以数值计算迭代不收敛作为失稳判据,对路堤边坡的稳定性进行了变动参数计算与对比分析;进而针对车辆荷载作用下的路堤边坡及多级路堤边坡的稳定性进行了数值分析。结果表明:车辆荷载作用下的路堤边坡稳定性明显降低,但其破坏模式仍为典型的对称式滑移破坏;有限元数值计算迭代不收敛判据适用于车辆荷载下的路堤及多级路堤的稳定性分析。

纯外压下套管弹塑性抗挤强度的计算

采用双剪统一强度理论,推导出理想套管的弹性极限外压的计算公式,并考虑到实际制造缺陷进行了修正。将采用不同屈服准则的计算结果与试验值及API公式计算结果做了比较,证明计算新公式更符合Tresca准则,并可准确地预计套管的实际抗挤强度。探讨了材料的SD效应和初始几何缺陷在不同数量级下对套管抗挤强度的影响,为套管的制造提供了重要依据。

规定塑性延伸强度R_(p0.01)测试技术的研究与探讨

本文主要探讨规定塑性延伸强度Rp0.01的测试技术,并从试验设备、试样要求、单侧引伸计及双侧平均引伸计对测定Rp0.01的验证试验,分析研究Rp0.01测试技术。

弹塑性屈服强度需求系数谱

为了更方便合理地计算地震力,利用单自由度(SDOF)体系弹塑性动力时程分析程序,对反向加载时刚度退化的修正克拉夫滞回模型,计算了四类场地下共370条地震波输入后的结构动力响应,给出了具有不同保证率的弹性强度系数eη谱和地震力折减系数Rμ谱及其计算公式,分析表明这两种谱的特征周期不同.利用两者相除计算不同保证率的弹塑性屈服强度系数yημ谱,并与程序直接计算的弹塑性统计谱进行了比较.发现如果eη谱和Rμ谱采用相同的特征周期TgR谱来归一化,得到的曲线与实际的yημ谱符合得不好,为此最后直接给出了采用加速度谱的特征周期Tga归一化的ηyμ谱.结果表明,四类场地的ηyμ谱变化趋势一致,当T<Tga时,ηyμ谱随着周期T的增大而增大;当T>Tga时,ηyμ谱将随周期T指数下降.

单跨门式刚架钢结构的强度塑性分析

普通钢材在达到屈服强度后具有较好的延性。为充分发挥和利用钢材的这一优势 ,必须对钢结构进行塑性分析才能达到节约钢材的目的。为此 ,推荐一种简便而又快捷的单跨门式刚架塑性分析方法 ,既方便设计又节约钢材 。

热镀锌薄板规定塑性延伸强度测定的影响因素

针对两个试验室测定热镀锌薄板规定塑性延伸强度存在差异的情况,讨论了拉伸应变测量方式、试样夹持状态、原始横截面积测量等因素对规定塑性延伸强度测定结果的影响。结果表明:试验室A直接以横梁位移来代替试样的变形量,这与Rp0.2的测定原理不符,导致出现测定结果比真实值低的情况;彩涂后试样的规定塑性延伸强度较未彩涂试样的偏低,主要原因是彩涂试样夹持段打滑;在试样实际厚度呈负公差的情况下,以名义尺寸输入试样的原始横截面积尺寸,使得强度值较实测尺寸的偏低。

浅谈无引伸计拉伸试验机对规定塑性延伸强度测量的影响

在无引伸计的情况下,材料拉伸试验机自动取一个规定塑性延伸强度(Rp)的数值。该数值在理想状态与真实值相等,但在实际研究中发现,未开肩试样Rp取值位于真实值左侧,开肩试样取值在真实值右侧。在试验条件有限及数据有一定冗余量的前提下,试验机系统自动计算的Rp值也可作为真实值使用。

纤维对砂浆塑性抗拉强度影响研究

本文研究聚丙烯纤维和钢纤维对砂浆塑性抗拉强度影响规律。试验结果表明,在塑性阶段,纤维可提高砂浆的抗拉强度;在初步硬化后,纤维反而降低砂浆的抗拉强度;在硬化一定程度后,纤维对砂浆抗拉强度的促进作用再次表现出来。产生这种现象主要是砂浆基体抗拉强度的发展和纤维与基体界面粘结性能改善相对作用的结果。

铝合金拉伸规定塑性延伸强度不确定度评定

运用蒙特卡罗方法对铝合金板材拉伸力学性能中的规定塑性延伸强度进行了不确定度评定.除拉力机测量,校准误差,试样尺寸测量误差外,完整引入了引伸计标距,测量误差以及斜率k对不确定度的影响,引入当前GUM法忽略的原点修正的影响.结果表明,不确定最大来源是试样尺寸测量和引伸计引入误差,其次是确定斜率基线误差,和拉力机测量误差;在斜率k较小,斜率与延伸轴的交点距离原点越大,零位修正误差对不确定度的贡献升高.运用Mathematica软件编写了不确定度评定程序.