无塑性转变温度（NDTT）实质的探讨

通过１６Ｍｎ钢落锤试样在系列温度下的静载弯曲试验，发现其断裂行为与脆性堆焊焊道及热影响区的存在无关，用于做静态三点弯曲试验的落锤试样表现出与母材相同的冷脆转变特性。落锤试样的堆焊焊道相当于对试样引入一个动态裂缝。文中提出，ＮＤＴＴ实质是在动载条件下材料冷脆特征温度的反映，若以ＮＤＴＴ做为设计指标，则偏于安全。

影响E级船板钢无塑性转变温度因素的探讨

E级系列船板钢主要难点是无塑性转变温度(NDT)较难保证合格,以致生产的钢材整批判废。对NDT试验后的试样进行化学成分、金相组织、夹杂物等分析,找到影响NDT温度的因素,并对工艺进行了优化。经过试验分析,要得到无塑性转变温度低于-40℃,应采取以下措施:用Δ=0.5(V+Al)+Nb+Ti值、(Cu+As)值控制合金元素,Δ值应在0.065%~0.090%,(Cu+As)值应<0.060%;夹杂物控制在1.5级以下,带状组织控制在3.0级以上,晶粒度控制在9.0级以上,铁素体含量控制在60%~80%;生产过程尽量采用正火工艺,E级系列船钢板终轧温度按790±20℃控制,钢板的开轧温度应确保在1 070~1 120℃,具体控制目标按1 080±10℃控制。

落锤试验测定船板的无塑性转变温度

无塑性转变温度是安全设计的重要参量 ,广泛应用于材料研究和产品质量控制过程。利用落锤试验方法 ,测定了AH3 6级船板的无塑性转变温度为 -2 5℃ ,并对试验结果进行了评定。结果表明 ,落锤试验方法简单 ,试验数据重复性好 ,当船板的服役温度高于NDTT时 ,基本保证船板不会发生脆断。

工业汽轮机汽缸用材无塑性转变温度的研究

针对水压试验要求试验液体温度应高于试验材料的无塑性转变温度的问题,通过落锤试验测定了工业汽轮机汽缸用材的NDT温度,并分析了影响NDT温度的因素。通过先进的冶炼技术和热加工工艺严格控制P、S含量,细化晶粒等手段,可有效降低钢材的NDT温度。

Al-Si涂层脆-塑性转变温度对镍基高温合金性能的影响

本文研究了Al-Si高温涂层中Al浓度对脆-塑性转变温度(BDTT)的影响,并研究了涂层的断裂行为对镍基高温合金疲劳性能的影响,为选择高温涂层的最佳机械性能提供了理论依据。

弹塑性转变温度及其应用

众所周知,金属工件在无相变冷却过程中,当热应力超过某温度下金属的屈服强度时则产生塑性变形,相反则产生弹性变形。这种由塑性变形过渡到弹性变形(或加热时,由弹性变形过渡到塑性变形)

SA387Gr11CL2钢无塑性转变温度的测定

从90 mm厚SA387Gr11CL2钢板制备P-2型试样,进行无塑性转变温度落锤试验,测定该类钢交货状态下的无塑性转变温度(NDTT)。结果表明:钢板表面无塑性转变温度为-55℃,板厚1/2处无塑性转变温度为-45℃。试验不仅为钢厂积累了经验数据,也为设计院和制造厂提供了参考数据和设计依据。

钛合金的超塑性温度与相转变温度的关系

一、前言 超塑性加工技术由于它独特的优点,已被越来越多的专家和工程技术人员所掌握和应用,并且取得了良好的经济效益,世界各国对它的研究进一步广泛和深入。目前不但一些准加工的金属材料采用超塑性成形技术加工出形状复杂、性能稳定的产品,而且有的曾经被人认为不可加工的材料(例如陶瓷)

热塑性聚酰亚胺热转变行为研究

采用凝胶渗透色谱(GPC)测定一种热塑性聚酰亚胺(TPI)的分子量及其分布;利用差示扫描量热仪(DSC)测定TPI的玻璃化转变温度(Tg);考察了分子量大小、热处理温度和热处理时间对玻璃化转变温度的影响。结果表明:Tg随数均分子量的增大而增加,采用Kanig-Ueberreiter方程关联Tg与数均分子量,其线性拟合度最高;由于聚酰亚胺的结构特点———存在自由端基,在高温可发生固相热环化反应,相应其分子量随处理温度的升高和处理时间的延长而增大,表现为聚合物的Tg有所升高。

变形温度对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢组织及超塑性影响

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢经过固溶处理和冷轧变形后，在850～1000℃下保温5min进行恒温超塑性拉伸试验，研究变形温度对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢超塑性的影响规律。观察各温度下变形前的组织，研究σ相及组织变化对材料超塑性能的影响，从微观上揭示变形温度影响材料超塑性的原因。试验结果表明：00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢经过1300℃固溶处理并85％冷轧变形，在850—1000℃下保温5min后，随着温度的升高，σ相数量越来越少，组织发生再结晶并形成均匀的等轴晶，而材料的延伸率从480％增大至1290％，变形过程中的峰值应力从125MPa降低至32MPa．

过时效温度对TRIP590钢等温转变的影响

TRIP钢是新一代汽车用高强钢的研究热点。制定合理的TRIP钢过时效温度是保证连续退火TRIP钢组织中的残余奥氏体含量并使其具有一定稳定性的关键。文章利用连续退火模拟机、金相显微镜及拉伸实验机,系统地分析了过时效温度对TRIP590钢的组织及力学性能的影响。结果表明:随着过时效温度的上升,TRIP590钢残余奥氏体含量先上升后下降,在400℃时达到最大值;抗拉强度先下降后上升,在400℃有最小值;伸长率先上升后下降,在425℃达到最大值;伸长率变化趋势与残余奥氏体含量一致。

用于固体推进剂的新型热塑性聚氨酯弹性体的研究

基于环氧乙烷四氢呋喃共聚醚／聚乙二醇、异佛尔酮二异氰酸酯和１，４－丁二醇等合成了一系列具有优良力学性能、低玻璃化温度、低加工温度，并且与硝酸酯类增塑剂具有良好混溶能力的新型热塑性聚氨酯弹性体；比较了由环氧乙烷四氢呋喃共聚醚生成的热塑性聚氨酯和由环氧乙烷四氢呋喃共聚醚与聚乙二醇混合聚醚生成的弹性体的各种性质。

用示波法研究32Cr2Mo1VA钢的冷脆转变

通过对32Cr2MolVA钢冲击断裂过程的研究,提出了示波法表示的载荷-挠度(P-f)曲线与试样断口结构的对应关系,并将冲击功A_k分解成:弹性变形功A_c,塑性变形及裂纹形成功A_p以及裂纹扩展功A_d。研究了该钢在韧脆转变过程中上述几部分功随温度变化的规律:弹性变形功变化很小;塑性变形和裂纹形成功在韧脆转变过程中有一个最大值;裂纹扩展功随温度升高在韧脆转变时发生突变。A_d转折时所对应的温度与能量法确定的韧脆转变温度非常吻合。跟常用的断口法相比,用这种方法测定钢的冷脆转变更容易掌握,物理意义也更明确,并且减少了人为引起的测量误差。 本文还借助于电子显微镜、扫描电镜观察了冲击断口不同区域的微观形态,研究了断裂机制的变化,从宏观和微观上分析了韧脆转变的过程。

影响热塑性聚氨酯弹性体性能的因素

选用二苯基甲烷二异氰酸酯(MDI)体系,采用一步法合成了热塑性聚氨酯弹性体(TPU)。研究了多元醇相对分子质量、多元醇结构、不同异氰酸酯指数(R)对弹性体性能的影响。结果表明,R=1.01、硬段质量分数为38%时,聚四氢呋喃多元醇PTMG1000型TPU拉伸强度最大;随着R值的增大,PTMG1000型TPU的玻璃化转变温度(Tg)升高;以聚己内酯多元醇CAPA7201A作为软段时,材料的综合性能最佳;以PTMG作为软段时,材料的Tg最低,分子链柔顺性最好。

用线型缺口冲击试样测定NDT温度可行性的探讨

从分析NDT温度的实质出发,提出以线型缺口冲击试样进行系列温度的冲击试验测定NDT温度的简便方法,并在16Mn及SA299材料的试验上得到了验证,同时结合12Cr1MoV钢利用示波冲击试验机对冲击试验的裂纹形成功及裂纹扩展功进行分析,得出决定材料的动态冷脆特征温度(即NDT温度)的因素是裂纹扩展功。

具有双软段的GAP基热塑性弹性体的合成与表征

采用熔融二步法,以聚叠氮缩水甘油醚(GAP)和聚醚酯为软段,以4,4’-二环己基甲烷基二异氰酸酯(HMDI)为固化剂,以1,4-丁二醇(BDO)、一缩二乙二醇(DEG)为扩链剂,制备具有双软段的含能热塑性弹性体(ETPE),通过傅里叶变换红外光谱仪、差示扫描量热仪、热重分析仪、静态热机械分析仪及电子万能试验机对该弹性体进行了结构和性能表征。结果表明,所制备的ETPE具有GAP含能弹性体的特征,聚醚酯的引入使弹性体的玻璃化转变温度(T_(g))降低,T_(g)为-40.1℃,初始热分解温度为226.1℃(质量损失5%时的温度),弹性体具有良好的热稳定性,ETPE的常温拉伸强度为2.6 MPa,拉伸强度有明显的提高,断裂伸长率可达1280%,满足热塑性推进剂对黏合剂技术指标要求。

热塑性环氧木塑复材面世

L＆LProducts公司开发了一种热塑性环氧木塑复合材料（WPC），主要用于汽车工业零部件如隔音泡沫。密封件和结构件的成型加工。树脂为非结品性，具有极性，其密度为1．2g/cm^3，熔体质量流动速率5-50g／min，玻璃化转变温度较低，为85-95．5℃，可添加高含量的本质和其他纤维材料同环氧树脂进行共混．而无需添加相容剂。