增韧剂对长纤维增强PA66复合材料性能的影响

采用熔融浸渍法制备了长玻璃纤维增强PA66复合材料,通过对树脂熔体黏度、预浸料浸渍程度和纤维断裂率、材料力学性能进行测试及扫描电子显微镜(SEM)观察,分别研究了不同含量的增韧剂乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)和乙烯-辛烯共聚物接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(POE-g-GMA)对复合材料性能的影响。实验结果表明:随着含量的提高,两种增韧剂均能够使长玻璃纤维增强PA66复合材料的冲击强度增大,树脂与纤维界面的结合程度提升,其中POE-g-GMA的增韧及界面改善效果更为明显,可有效提升复合材料的力学性能。

玻纤增强PA66复合材料挤出流动性能的研究

采用毛细管流变仪,研究了30%玻纤(GF)增强尼龙(PA)66复合材料在270～300℃下的挤出流动性能。结果表明,剪切速率、温度对GF增强PA66复合材料熔体的流动性能均有影响。复合材料熔体的表观黏度随剪切速率的增加而降低,其对温度的依赖性符合Arrhenius方程。在实验结果的基础上,进一步对熔体流动的本构方程进行修正,建立了剪切速率、温度和黏度之间的关系模型。计算了模型中表征材料挤出流动性能的物性参数。

混杂纤维增强PA66复合材料扶正器的研究

采用注塑工艺制备了碳纤维(CF)/玻璃纤维(GF)混杂增强尼龙66(PA66)复合材料,并在模拟高含水及高腐蚀两种井况下分别进行摩擦磨损、线胀系数对比和冲击试验,最终筛选了15%CF/20%GF和20%CF/20%GF两种混杂纤维增强PA66,制成了新型油井用扶正器,利用扫描电子显微镜对材料的磨擦表面及冲击断口进行了观察与分析。结果表明,在高含水的稀油井中,适合使用15%CF/20%GF增强PA66扶正器;在高含水的稠油井中,由于井下温度较高,20%CF/20%GF增强PA66扶正器与15%CF/20%GF增强PA66扶正器相比,尺寸稳定性更好,耐磨性更高,因此适合该类油井。

玻纤增强PA66复合材料的耐乙二醇性能研究

研究了玻璃纤维（GF）、乙二醇对PA66／GF复合材料性能和微观结构的影响。结果表明：GF质量分数为30％～40％时，复合材料的综合力学性能最佳；GF-2在型号为10IL的尼龙66（PA66）中分散效果好，增强性能显著；乙二醇浸泡后复合材料的拉伸强度、模量等下降50％以上，冲击强度提高；GF的存在一定程度上提高了复合材卡斗在乙二醇浸泡后力学性能的保持率。SEM观察表明：乙二醇对复合材料的破坏主要表现为乙二醇对PA66基体的增塑作用和对PA66／GF界面层的破坏作用。

硫酸钙晶须增强PA66复合材料的制备及性能

采用共混的方法制备了PA66/CSW复合材料,研究了CSW添加量对PA66/CSW复合材料结晶性能和力学性能的影响。结果表明,CSW的加入对PA66/CSW复合材料具有明显的异相成核作用,PA66/CSW复合材料的T_m和X_c得到了不同程度的提高。PA66/CSW复合材料的拉伸强度随着CSW用量的增加先增加后减小,在CSW用量为15%时达到最大值;PA66/CSW复合材料的断裂伸长率随着CSW用量的增加逐渐减小。PA66/CSW复合材料的弯曲强度和弯曲弹性模量随着CSW用量的增加先增加后减小。PA66/CSW复合材料的冲击强度(韧性)随着CSW用量的增加先减小后增加。

高模扁平玻璃纤维增强PA66复合材料的应用研究

为满足下游产品对PA66复合材料力学强度、光学性能、尺寸稳定性等提出的更高要求,通过使用双螺杆挤出机,采用共混改性方法制备高模扁平玻璃纤维增强尼龙66(SF-PA66)复合材料。对比了高模扁平玻璃纤维、扁平玻璃纤维和圆形玻璃纤维增强的尼龙66复合材料的加工性能、力学性能、光学性能、抗翘曲性能和各向异性情况。结果表明,高模扁平玻璃纤维在各项力学性能表现上均优于扁平玻璃纤维和圆形玻璃纤维,且兼具扁平玻璃纤维在抗翘曲、加工流动性和各向同性方面的优势,尤其在透明度方面表现优异。

良外观耐高静压玻纤增强PA66复合材料制备及性能

通过双螺杆挤出制备了良外观耐高静压玻纤(GF)增强尼龙66(PA66)复合材料,考察不同尼龙种类、GF直径、增容剂种类及含量对良外观耐高静压GF增强PA66复合材料外观及力学性能的影响。结果表明,中黏度(2.4~2.7 Pa·s)PA66、数均分子量约为12000的PA1212、直径为11μm的GF及线性低密度聚乙烯接枝马来酸酐(PE-LLD-g-MAH)与高密度聚乙烯接枝马来酸酐(PE-HD-g-MAH)的质量比1∶1复配的增容剂制备的GF增强PA66复合材料有优异的力学性能及良外观;随着长碳链尼龙含量增加,GF增强PA66复合材料的表面浮纤逐渐减少、拉伸及弯曲强度逐步下降,耐高静压能力上升;GF单丝直径越小(小于10μm),GF增强PA66复合材料力学性能上升,容易出现表面浮纤团聚问题,反之GF单丝直接越大,材料耐高静压能力下降;增容剂PE-LLD-g-MAH和PEHD-g-MAH复配对GF增强PA66复合材料增容效果优于PP-g-MAH或EPDM-g-MAH;当同时加入2%PE-LLD-g-MAH和PE-HD-g-MAH时,PA66/PA1212/GF质量比为51/15/30时,制备出的PA66/PA1212/GF复合材料有较好的外观及力学性能,并且加工性能可满足要求,其中静压强度可达55.6 MPa。

玻璃纤维增强PA66复合材料作为高压开关设备绝缘件材料的可行性分析

选取不同短切玻璃纤维(SGF)含量的聚酰胺66(PA66)/SGF复合材料,研究对比PA66/SGF复合材料与热固性环氧树脂基绝缘材料的物理性能、力学性能和绝缘性能。结果表明,随着SGF含量的增加,PA66/SGF复合材料的密度增大,但均低于热固性环氧树脂基绝缘材料标准;弯曲强度、拉伸强度和冲击强度增大,当SGF含量达到20%以上时,复合材料的综合力学性能达到热固性环氧树脂基绝缘材料标准;击穿强度和耐电弧时间增加,优于热固性环氧树脂基绝缘材料标准。因此,PA66/SGF复合材料作为高压开关设备绝缘件材料是可行的,但实际应用还需进一步的工程应用研究。

石墨烯涂覆玻纤增强PA66复合材料

用化学方法将石墨烯用硅烷偶联剂A1100进行了改性,然后将改性后的石墨烯涂覆在玻纤表面,最后将涂覆了石墨烯的玻纤用于改性PA66,研究了在不同的涂覆质量分数下,涂覆于玻纤表面的石墨烯的形态和石墨烯对玻纤/PA66复合材料弯曲强度及界面结合的影响。结果表明,当涂覆质量分数在0.1%~0.3%时,石墨烯能以舒展的片层状形态涂覆于玻纤表面,并且玻纤/PA66复合材料的弯曲强度也得到大幅地增加,对界面有增强效果;而当质量分数大于0.5%时,涂覆于玻纤表面的石墨烯发生卷曲或聚集出现严重的团聚现象,降低了玻纤/PA66复合材料的弯曲强度,对界面增强效果不明显。

碳纤维增强PA66复合材料新工艺的开发

传统工艺碳纤维增加PA66复合材料批次间有差异、产品理化性能不稳定、工艺能耗高，而本生产工艺工序简洁，能耗少，成本低，生产效率高。

长玻璃纤维增强PA66复合材料的综合性能及其影响因素研究

随着现代工业技术的快速发展,高性能复合材料在汽车、航空航天、电子电气等领域的应用范围越来越广.长玻璃纤维增强PA66复合材料因其优异的力学性能、耐热性和耐化学腐蚀性备受关注.据相关数据显示,PA66复合材料在汽车行业的应用可使部件重量减轻20%~30%,明显提高燃油效率并降低排放.此外,其在电子电气行业中的应用,如在电路板和连接器中,也因其良好的热稳定性和机械强度而备受青睐.然而,材料性能的优化和应用范围的拓展,需要相关人员深入研究其微观结构与宏观性能之间的关系.因此,本研究旨在通过实验分析,深入探讨长玻璃纤维增强PA66复合材料的性能,以期为材料的工程应用提供理论基础和实践指导.

玻璃纤维增强PA66复合材料的制备和性能研究

研究通过KH550改性玻璃纤维(GF)制备改性玻璃纤维(mGF),旨在增强PA66复合材料的力学及绝缘性能,探究mGF掺量对PA66复合材料力学性能及绝缘性能的影响。结果表明:随着mGF掺量的增加,复合材料的密度呈现先上升后降低的趋势;拉伸强度、弹性模量及缺口冲击强度均呈现先上升后下降的趋势。当mGF掺量为20%时,PA66复合材料的各项力学性能的增强效果最好,分别较纯PA66复合材料的拉伸强度、弹性模量及缺口冲击强度增加了13.38%、19.23%和19.59%。PA66复合材料在直流和交流下的电场击穿强度均呈现先上升后下降的趋势,同时PA66复合材料的介电常数呈现先降低后升高的趋势,且在掺量为30%时达到最低;PA66复合材料的体积电阻率呈现先上升后下降的趋势,且在掺量为20%时达到最高,为3.34×10^(13)Ω·m。添加20%KH550改性的GF能够增强PA66复合材料的力学及绝缘性能。该材料可用作电气断路器材料。

PP/PA66原位复合材料的增强和增韧效应

用挤出 拉伸 注塑法制得了增强又增韧的PP PA66原位复合材料 ,以未经拉伸的普通共混材料作对照 ,研究了PA66质量含量 (cd)对材料相形态和力学性能的影响及其作用机制 .结果表明 ,当cd 由 0 %增至2 0 %时 ,原位形成的PA66纤维数量增多 ,纤维直径及其分散性以cd =1 5 %为界先减小后增大 ,残留的PA66粒子数也增多 ;纤维数量的增多和纤维网络的发展导致材料冲击强度持续增高 ;纤维及粒子对基体的增刚作用使材料杨氏模量增高趋于极限值 ;受分散相对基体增强效应和两相弱粘结界面缺陷效应的综合影响 ,材料的拉伸强度以cd =1 5

短玻纤和SiO_2颗粒增强PA66/UHMWPE复合材料的力学性能

制备了PA66/UHMWPE/HDPE g MAH共混合金, 并对其力学性能和微观结构进行了研究。结果表明: 随着UHMWPE含量的增加, 共混合金缺口冲击强度显著提高, 拉伸强度、拉伸模量、弯曲强度和弯曲模量下降。为了弥补强度和刚性的损失, 使材料同时具有良好的韧性、强度和刚性, 采用了短玻璃纤维和无机粒子混杂增强PA66/UHMWPE/HDPE g MAH(80/20/20)。经短玻纤和无机粒子混杂增强后, 材料的拉伸强度、弯曲强度、模量和刚性都明显提高, 同时材料缺口冲击强度保持较高水平, 比尼龙66提高72 9%。

玻纤含量对玻纤增强尼龙66复合材料性能的影响

玻纤增强尼龙66复合材料作为一种重要的工程材料,材料性能在很大程度上会受到玻纤含量的影响。本文立足于玻纤增强尼龙66复合材料的概述,围绕玻纤含量对玻纤增强尼龙66复合材料性能的影响展开探讨,并提出了针对性的应对策略。研究结果表明,适当增加玻纤含量可以显著提高复合材料的强度、刚度和耐磨性。然而,如果玻纤含量过高,可能会导致材料变得脆化。因此,在实际应用中要合理平衡各项性能指标,确保玻纤含量达标。希望通过本文的探究,能够为相关工作的开展起到参考作用。

碳纳米管增强PA6复合材料的机理

在探讨碳纳米管的加入对 PA6复合材料力学性能影响的基础上 ,用扫描电镜 (SEM)、拉曼光谱和特性粘数法对碳纳米管增强 PA6复合材料的机理进行了初步探讨。结果表明 ,碳纳米管的加入提高了PA6的强度 ,此时碳纳米管能以纳米状态均匀地分布在基体中 ,且碳纳米管与 PA6之间在界面存在一定的相互作用 ,同时碳纳米管在原位复合过程中未对高分子链段的增长带来负面影响 ,反而使 PA6的聚合程度略有增大。

改性PA66复合材料的摩擦磨损性能研究

采用双螺杆挤出造粒工艺制备出改性耐磨PA66复合材料,考察了复合材料的力学性能、摩擦磨损性能以及摩擦性能与润滑剂种类、纤维含量、载荷和对磨时间之间的关系,用光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)对复合材料的磨损表面进行观察,用X射线光电子能谱仪(XPS)对磨损表面的磨屑进行元素分析。结果表明:在干摩擦条件下玻璃纤维(GF)、聚四氟乙烯(PTFE)和二硫化钼(MoS2)可显著改善PA66复合材料的力学性能和耐磨性能,GF含量为30wt%时PTFE比MoS2对PA66耐磨改性效果显著,GF为35wt%时同时添加PTFE和MoS2的复合材料耐磨性能最好。随着摩擦时间的增大,复合材料摩擦系数先增大后减小并趋于稳定;随着载荷的增大,复合材料摩擦系数和磨耗量增大。PA66复合材料的磨损主要以疲劳磨损和磨粒磨损为主。

共聚PA6/66在PA66/GF复合材料中的应用

以共聚尼龙(PA)6/66和POE-g-MAH作为增韧剂,采用熔融共混法对PA66/玻璃纤维(GF)复合材料进行增韧改性,考察两种增韧剂用量对其结晶行为、力学性能、热变形温度(HDT)和熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,高用量的POE-g-MAH对复合材料中PA66的结晶有一定阻碍作用,而共聚PA6/66对PA66的结晶性能影响较小;随着共聚PA6/66和POE-g-MAH用量的提高,PA66/GF复合材料的冲击强度明显提高,拉伸强度、弯曲强度和HDT则逐渐下降;与POE-g-MAH相比,共聚PA6/66对拉伸及弯曲强度和HDT的不利影响较小,且略微提高了复合材料的MFR,而POE-g-MAH大幅降低了复合材料的MFR。当两种增韧剂的质量分数均为12%时,共聚PA6/66和POE-g-MAH增韧的复合材料的无缺口冲击强度和缺口冲击强度基本相当,但前者在拉伸强度、弯曲强度、HDT和MFR方面均有更明显的优势。

灭菌处理对纳米羟基磷灰石增强聚酰胺66复合材料性能的影响

不同灭菌方法都有可能对骨修复生物材料的物理和化学性能产生影响。骨修复生物材料的力学性能决定了整形外科手术的短期或中长期结果。文中采用IR,XRD和常规力学性能测试等方法研究了蒸汽灭菌和γ射线辐照灭菌对纳米羟基磷灰石增强聚酰胺66(n-HA/PA66)骨修复复合材料的物理化学性能的影响。XRD和IR分析结果表明,两种灭菌方法都不会改变n-HA/PA66骨修复材料中两相的功能团结构和晶体结构。蒸汽灭菌过程会降低材料的拉伸强度,杨氏模量,压缩强度和弯曲强度;而γ射线辐照灭菌处理对材料的力学强度有一定增强作用。

熔融挤出法制备PA6-66/蒙脱土纳米复合材料的研究

采用聚合物熔融挤出的方法 ,用自制的有机蒙脱土与PA6 66熔融复合 ,制备出剥离型PA6 66/蒙脱土纳米复合材料 ;并对材料的结构与性能进行了测试。TEM结果表明 ,蒙脱土晶层均匀地分散于基体中 ,平均厚度约 10nm ,形成结构均匀的纳米复合材料。DSC、MFR测试结果表明 ,纳米复合材料的热性能和加工性能优于基体 ;同时对复合材料的力学性能进行测试 ,结果表明 ,纳米级蒙脱土起到了显著增强作用 ,复合材料拉伸强度升高了 17 1%;拉伸模量提高了将近 3 0 %;屈服强度是纯PA6/66的 1 2