青州市张庄渡槽壳槽橡胶坝袋防渗加固研究

为确保文物渡槽壳槽在加固施工中的完整性,提升壳槽的抗渗性能,提出新的渡槽壳槽橡胶坝袋防渗加固结构及施工工艺。结合青州市张庄渡槽实际工程应用,该方法解决了现有技术中橡胶坝袋固定困难、使用效果差、难以适应渡槽防渗的技术难题,提升了施工效率和施工质量,效果显著。

U型薄壳渡槽短壳槽身应力的三维模型光弹性试验研究

通过三维模型光弹性试验,研究了短壳槽身的应力状态。得到了分别在自重、半槽水、设计水、满槽水荷载及在自重与上述几种荷载共同作用下槽壳、端肋、横杆上的表面应力以及在设计水荷载下端肋的主拉应力轨迹线和在设计水与自重共同作用下槽壳表面的主拉应力等值线图详细结果。

适应新规范的U形壳槽内力计算公式

文中根据概率极限状态设计原则提出了适应新《水工混凝土结构设计规范（SU／T191－96）》的U型壳槽内力标准值计算公式，并给出承载能力极限状态计算时的内力设计值以及正常使用极限状态验算时的内力值计算公式。

U型壳槽的截面塑性系数分析

为了探讨U型壳槽截面塑性系数γ的取值问题,通过对大量U型槽槽身断面几何尺寸的变化范围及其受力状态进行的检查和分析研究,归纳出几种不同情况,根据现行规范计算塑性系数的基本理论与假设,对γ值进行了详尽的数学推导。根据建立的计算公式,编制了U型壳槽塑性系数的电算程序,并对6000多个不同尺寸的U型断面塑性系数进行了计算,得出了各种情况下的塑性系数值。

某型舰炮退壳槽盖闭合不严问题技术分析

某舰炮退壳槽盖在放置一段时间后会出现闭合不严问题。引起该问题的两个原因是:控制退壳槽的液控单向阀工作不可靠;退壳槽液压油缸发生泄漏。解决该问题的方案是:确保退壳槽盖外形及接口尺寸和该舰炮一致,以便于保证互换性;增强外露件的防腐能力和改善密封圈性能,以便防止液压缸内泄。实践证明,该方案有效地解决了该型舰炮的退壳槽盖关闭不严的问题。

带拉杆的U形壳槽槽身横向内力计算有关问题的分析

在U形壳槽横向内力计算中 ,若不考虑槽底局部加厚对Φ =90°截面内力的影响 ,则计算所得的该截面弯矩绝对值偏小。温度变化对截面内力的影响较大 ,特别是温降引起多数截面的弯矩增加 ,而轴向力减少 ;温升引起Φ =90°截面弯矩与轴向拉力均增加 ,再考虑槽底局部加厚的影响 ,弯矩值还要增加。槽底局部加厚与温度变化的作用均不能忽略不计 ,否则 ,内力计算成果值会偏于不安全。用结构力学方法 ,推导出二者对内力影响的计算公式 ,并附有应用的算例。

变深度退壳槽的电解加工

在炮营药室内沿着几个锥面的母线方向制出若干条槽。其作用是减少抽筒力,这种槽就是退壳槽。在大锥上槽的深度逐渐变为0,

壳体开槽对诱导轮空化性能影响的数值分析

为了提高诱导轮的空化性能,建立了壳体开槽诱导轮模型,采用数值计算方法对比了基准结构诱导轮和壳体开槽诱导轮的空化流动特性,通过分析不同空化数下叶片吸力面压力分布、诱导轮内部空化区的分布状态及扬程系数的变化,揭示了壳体开槽提高诱导轮空化性能的详细机理。结果表明:壳体开槽改变了叶尖泄漏流的发展方向,在叶尖附近形成大尺度涡流,减小了压力面和吸力面之间的压力梯度,改善了诱导轮内部的压力分布。壳体开槽诱导轮的初生空化数小于基准结构诱导轮,对空化的产生有抑制作用;随着空化数从0.37减小到0.086,空化区域不断扩大,扬程系数几乎保持不变。相同空化数下,壳体开槽诱导轮的扬程系数略低于基准结构,但空化区明显较小,对空化的发展有一定的抑制作用。随着空化数的进一步减小,当空化数达到某个值附近,扬程系数先略微上升后再陡降直至发生空化断裂,壳体开槽诱导轮的临界空化数更小;从空化初生至空化断裂,壳体开槽诱导轮较基准结构诱导轮空化性能均有所提升。

大跨度预应力U形槽壳在亭子口灌区一期工程中的应用

我国目前大中型灌区工程中槽身承受水荷载大,变形要求严格,同时保证水密性的大跨度槽壳应用需求增大。以预应力U形槽壳为研究对象,利用桥梁博士V4.4.1结构计算软件,采用空间杆系有限元分析方法,分析了预应力U形槽壳和预应力矩形槽壳在结构效应组合下产生的弯矩、剪力、裂缝等。结果表明:在中小流量渡槽工程中,预应力U形槽壳相较于预应力矩形槽壳自重轻,在相同过流能力的前提下产生的跨中弯矩及支端剪力均较小,有利于结构受力;预应力U形槽壳相较于预应力矩形槽壳所用的混凝土量少,更加经济。

拉伸和弯曲载荷作用下含R槽方形壳角裂纹应力强度因子计算

为了求解拉伸和弯曲载荷作用下裂纹截面上多个不同的奇异应力场的应力强度因子,在断裂力学理论基础上,运用J2积分法和材料力学中平截面假设,以含R槽方形壳对称穿透角裂纹的应力强度因子为例进行分析研究。结果表明,J2积分法以及材料力学中平截面假设可用于确定拉伸和弯曲载荷作用下裂纹截面不同应力场对应的应力强度因子;提出的不同应力强度因子之间的关系式简化了具有复杂裂纹的含裂纹工程构件的应力强度因子求解,为解决复杂应力场所对应的应力强度因子问题提供了思路。同时将有限元解与本研究解进行了比较,两者吻合较好。

铝电解槽槽壳温度监测与分析系统模型

本文采用光纤光栅测温技术构建了铝电解槽槽壳温度实时监测系统并基于传热理论构建了炉帮形状分析模型。经过高低温动态分析,该系统低温测温误差在-0.7~+1.3℃之间,高温测温误差在-3.2~+4.8℃之间,响应时间小于10 ms。炉帮厚度与侧壁温度、电解槽砌炉材料导热系数等的关系模型为d_(3)=T_(4)-T_(1)/T_(5)-T_(4)×λ_(3)/λ_(4)-λ_(3)(d_(1)/λ_(1)+d_(2)/λ_(2))。

铝电解槽阳极电流与温度在线监测系统设计与实现

针对铝电解槽运行过程中槽况监测参数单一的问题,开发了铝电解槽多参数在线监测系统,对阳极电流分布、槽壳温度、阴极钢棒温度在线监测,改变过去由于监测参数单一导致槽运行状态监测存在滞后性的不足,实现生产过程精细化控制。系统采集数据至系统数据库,分析数据准确判断铝电解槽动态工况。通过系统试验,证明系统可以克服复杂环境带来的影响,为电解槽运行状态诊断提供有效依据。

铝电解槽槽壳温度在线检测系统的研究与应用

介绍了铝电解槽壳温度在线检测系统的设计方法,重点讲述了如何应用热电偶和ADAM模块进行温度采集和传送。该系统为槽壳温度检测提供了一种新的方法,同时系统测得的温度为铝电解槽槽况的诊断提供了可靠的数据。系统在现场运行一段时间后取得了良好的效果。

壳管式蓄冰槽蓄冷特性的试验研究

对壳管式蓄冰槽蓄冷特性进行了试验研究。研究表明 ,载冷剂温度、流量及其冰槽内水体初始温度直接影响着蓄冰槽的蓄冷特性 ,其中载冷剂温度更为明显 ;蓄冷过程包括显冷蓄存和潜冷蓄存两个阶段 ,在显冷蓄存阶段蓄冷速率较大 ,而潜冷蓄存阶段蓄冷速率近似常量 ,且冰槽内具有 - 2～ - 1℃的过冷度 ,这些特征表明 。

浅谈摇篮式铝电解槽槽壳的设计及结构改进

介绍了摇篮式电解槽槽壳变形与强度计算方法 ,总结国内几种摇篮槽壳结构的特点 ,推荐采用船形或园弧形槽壳结构。降低电解槽槽壳水平推力值 ,需改变槽内衬材质 ,采用半石墨或石墨化阴极碳块及耐火防渗料。

铝电解槽复杂摇篮槽壳结构磁场建模研究

本文从提高铝电解槽磁场计算精度出发,建立了复杂摇篮槽壳磁场计算模型,对比分析了复杂摇篮槽壳和简化方形槽壳对磁场计算精度的影响,并得到了现场测试结果的验证,就快速分析槽内铝液层磁场而言,简化方形槽壳磁场模型仍然可以使用。

铝电解槽壳垂直平板肋的传热模型

运用数值计算，研究铝电解槽壳垂直平板肋的稳态自然对流与表面辐射的耦合传热模型，求解肋板的温度分布、散热量等参数，对肋板性能进行分析，并进行现场实测检验·设计的数值计算程序能简单、精确、快速地计算电解槽垂直平板肋的散热量，程序计算所得结果比原来算法所得结果包含更多的信息量．

大型铝电解槽槽壳位移研究

为了测定铝电解槽槽壳位移随时间的变化规律和为计算槽壳内壁的受力大小提供位移向量，用自行研制的位移传感器和机械式位移计对某厂大型铝电解槽进行现场测试，采集了大量实测数据。由所得的位移特征曲线可知，槽壳大面中部最大位移为１８．５ｍｍ，小面中部最大位移为１２０ｍｍ。

180kA级铝电解槽槽壳应力数值计算方法

利用槽壳表面位移反求壳体所承受的内部压力，提出了位移反求应力的半解析方法，并导出了这一计算方法的有关公式。