大跨预应力混凝土连续梁桥双墩顶升计算分析

研究连续梁桥局部桥墩顶升时主梁关键截面混凝土应力和预应力钢筋应力变化规律,确保顶升高度在满足主梁安全的前提下能顺利完成支座更换,具有很重要的实际意义。以某三跨预应力混凝土连续梁桥震后修复工程为例,采用Midas civil建立该桥有限元模型,进行双墩同时顶升的计算分析,研究各支座反力、梁体上下缘应力及预应力钢筋应力的变化规律。结果表明:在满足支座更换高度要求下双墩顶升,各支座反力均未超过其承载能力,梁体翼缘应力及预应力钢筋应力均未超过其各自的设计应力,结构安全。间隔顶升时,中间顶升墩处下翼缘压应力最大,上翼缘产生拉应力;同时顶升两中墩时,成桥状态梁体应力变化较大,两种工况均为双墩顶升时的不利工况。双墩顶升时,梁体翼缘混凝土应力是影响主梁安全的主要控制因素,在施工时应该加强不同工况下各自关键截面处的应力监控。

高墩大跨预应力混凝土连续梁桥线形控制研究

大跨连续梁工程质量评定的一个重要指标是线形控制准确与否,它不仅影响梁体的外观质 量,而且影响梁体的受力状态和运营条件。为确保优质工程,对连续梁施工进行了严格的线形控制,收到良好 效果。

铁路大跨预应力混凝土连续梁桥设计

针对采用挂篮悬臂施工的连续梁桥的结构特点,对某跨度为58 m+96 m+58 m的铁路双线连续梁桥的设计和计算进行了详细介绍,为类似桥梁设计提供借鉴。

大跨预应力混凝土连续梁桥合龙技术探讨

合龙段施工是预应力钢筋混凝土连续梁桥施工的关键工序,通过对某主跨135m的4跨连续梁桥合龙方案研究,提出了合龙结构的受力分析方法,拟定了辅助合龙的劲性骨架和临时预应力结构,指出合龙施工的质量控制要点,对大跨连续梁桥的合龙施工有一定指导意义。

贵广铁路大跨预应力混凝土连续梁端部局部应力分析

针对大跨度预应力混凝土连续梁端部预应力锚固区,探讨梁体局部应力分析时预应力钢筋的模拟方法,采用优化后的建模方法建立了三向预应力作用下的梁端锚固区的有限元模型,分析了梁端部锚固区的受力机理,结果表明梁端设计合理,分析方法可靠。

某大跨预应力混凝土连续梁桥抗震分析

介绍某大跨预应力混凝土连续梁桥地震力计算情况,根据《公路桥梁抗震设计细则》(JTG B02-01—2008),运用midas有限元程序,采用反应谱分析方法计算地震力,以便为大跨预应力混凝土连续梁墩身、基础部分抗震设计提供依据。

某大跨预应力混凝土连续梁桥地震力计算

介绍了京津城际某大跨预应力混凝土连续梁桥地震力的计算情况,运用MIDAS有限元程序,采用反应谱分析方法计算地震力,以便为大跨预应力混凝土连续梁墩身和基础部分抗震设计提供依据。

基于高墩大跨预应力混凝土连续梁的悬臂合龙技术

以某跨越省道和河流的双线特大桥(60+100+60)m连续梁施工项目为案例,阐述该特大桥基于高墩大跨条件下的悬臂浇筑工艺。从配重计算、内模安装与锁定以及参数敏感性分析等角度出发,并结合部分检算结论,着重对边跨直线段的施工顺序、支架方案的搭设等工序要点进行针对性介绍,为此类桥梁的合龙施工提供参考。

悬臂浇筑法在大跨预应力混凝土连续梁设计及施工中的应用

悬臂浇筑法自1953年成功问世、发展至今,已成为修建大跨径桥梁的一种有效施工工法。随着设计、施工、预应力混凝土技术的飞速发展,悬臂浇筑的工艺越来越成熟。结合牡丹江青梅大桥工程实例,介绍悬臂浇筑法在大跨预应力混凝土连续梁设计及施工中的应用。

大跨度预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术

本文探究了悬臂浇筑施工技术在某大跨度预应力混凝土连续梁中的应用。采用悬臂平衡浇筑法进行施工,在悬臂端设计了三角形挂篮,利用挂篮做吊架进行悬臂浇筑、完成合拢段施工,降低了施工难度,提高了施工质量。在本工程中,贯彻全过程、精细化管理理念,分别从支架搭设与预压、挂篮制作与安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑预养护、孔道压浆与封锚等方面采取了控制措施,确保了预应力混凝土连续梁悬臂施工的顺利完成。

高速铁路大跨度低高度预应力混凝土连续梁设计研究

为降低铁路大跨度预应力混凝土连续梁高度,扩大其适用范围,提出主跨100 m低高度连续梁合理跨度配比及构造尺寸,计算结果均满足规范要求。通过与常用高速铁路主跨100 m连续梁对比分析,系统研究了跨度配合比、构造参数等对结构的影响,总结出大跨度低高度连续梁的优缺点及构造建议值。研究结果表明:(1)低高度连续梁在同等跨度下混凝土用量更省,每延米混凝土用量降低约20%,较传统连续梁更经济;(2)低高度连续梁由于梁高降低,主梁刚度略有降低,但工后徐变上拱值降低明显,减幅约60%;(3)对于主跨100 m低高度连续梁,建议配跨长度在70~80 m之间,且不宜小于60 m;(4)主跨100 m低高度连续梁墩顶梁高不宜小于6 m,建议取值范围6.0~6.5 m,跨中梁高不宜小于3.0 m,建议取值范围3.0~3.5 m。

大跨度预应力混凝土连续梁合龙施工技术研究

为掌握桥梁高墩大跨度预应力混凝土连续梁合龙思路,提升桥梁合龙效果,文章以某桥梁工程项目实例,依据合龙段技术施工原理,确定具体施工设备及工艺参数,提出中跨、张拉、边跨合龙施工方案。同时在合龙段施工过程中,通过控制张拉顺序、张拉力、持荷时间等,保证了预应力张拉效果。实践证明,合理控制连续梁合龙技术,能有效保障高墩大跨度预应力桥梁的稳定性。

预应力混凝土在高墩大跨连续刚构铁路桥梁中跨合龙施工关键技术研究

本文介绍了现代铁路桥梁建设中连续刚构桥的关键施工技术,以某铁路桥梁为例进行了详细阐述,重点包括了中跨合龙段施工工艺及其关键技术,如合龙段支撑系统设计、配重施工、水平顶推力施工和临时锁定施工等,这些技术的应用对于确保桥梁结构的安全性、稳定性和施工质量至关重要。文章旨在为类似铁路桥梁的施工提供参考和借鉴,进一步提高铁路桥梁工程的施工效率和质量,以确保交通运输安全畅通。

大跨预应力混凝土连续梁桥的温度效应

主要探讨大跨度预应力混凝土连续梁桥在施工过程中的温度效应 ,通过衡阳东阳渡湘江大桥的具体工程实例 。

两跨预应力混凝土连续梁的试验分析

根据４根有粘结预应力混凝土两跨连续梁的试验和分析，研究了其次弯矩和内力重分布的特点，提出了极限强度计算中的弯矩调幅和使用荷载作用下抗裂性能控制方法的建议。

预应力混凝土两跨连续梁中无粘结筋极限应力算法研究

合理考虑两跨连续梁在加载过程中受力模式的变化和无粘结筋的应力增量对支座控制截面正截面抗弯承载力的贡献,选择合理的结构“失效”标志,就可应用相关设计规程所给刚度计算公式按等刚度法计算结构的变形,求得无粘结筋在外载下的伸长,从而确定无粘结筋极限应力。据此,通过计算机模拟分析,探讨了在不同荷载作用下两跨适筋连续梁中无粘结筋极限应力增量随普通钢筋配筋指标βs和预应力筋配筋指标βp的变化规律,建立了与现有试验结果相吻合的两跨连续梁中无粘结筋极限应力的计算公式。

大跨连续刚构桥预应力混凝土箱梁的长期挠度预测探讨

提高对混凝土收缩徐变的长期挠度预测精度,是大跨度桥梁设计中要解决的一个关键问题。根据已测得的虎门大桥连续刚构桥挠度长期观测数据,建立有限元模型,分阶段对大跨连续刚构桥预应力混凝土箱梁的徐变变形进行理论分析,探讨主梁上下缘应力差与结构徐变的关系。拟用文献[1]提供的某主跨270 m连续刚构桥挠度长期观测的实测数据,考虑新规范中的可变作用准永久值对理论徐变计算值进行验证,通过有限元分析对成桥后的长期徐变变形给出较准确的预测,并得出挠度长期增长系数,为此类桥梁的长期挠度预测提供依据。

高速铁路大跨度预应力混凝土连续梁动力性能试验研究

通过测试(48+3×80+48)m大跨度预应力混凝土连续梁的自振特性和试验货车、CRH2动车组以各种速度通过桥梁时的动力响应,结合理论计算分析,对大跨度连续梁动力性能进行分析和评价。结果表明:引起大跨度连续梁竖向振动的主要激振源是列车的移动荷载效应,竖向加载频率主要取决于列车速度和车长;列车荷载激励频率和大跨度预应力混凝土连续梁的某阶自振频率相吻合时,桥梁的振动响应出现峰值,各跨振动响应峰值与该阶自振频率对应的振型形状有关;实测梁体动力响应均符合相关规范要求,能够满足列车运行安全性和平稳性的要求。

两跨预应力混凝土连续梁抗火性能试验与分析

为研究预应力混凝土连续梁的抗火性能，进行了9根两跨有粘结预应力混凝土连续梁抗火试验.通过布置于试验梁内的热电偶，获得了试验梁截面的温度场分布.布置于试验梁上的位移传感器测试结果表明，火灾下连续梁变形增长速度在受火过程中增长速度大体上是一致的.各试验梁边支座反力实测结果表明，受火10 min以内，试验梁边支座反力快速减小，受火10-40 min，边支座反力变化平缓，受火40 min以后，边支座反力又快速恢复.试验梁在受火过程中试验梁背火面经历了水分溢出、水蒸气形成和发展、溢出水干涸及水蒸气消失的过程.基于试验结果，拟合出了考虑各关键参数影响的火灾下两跨连续梁边支座反力与梁跨中变形的计算公式.

轨宽为1250 mm且跨度为25 m时跨座式单轨交通的预应力钢筋混凝土轨道梁截面跨高比

[目的]为适应新型跨座式单轨列车的构造特点,需对新型预应力钢筋混凝土轨道梁开展力学性能分析及界面优化研究。[方法]提出了适合该新型列车特点的预应力钢筋混凝土轨道梁,并采用经验证的数值分析模型,对8根具有不同跨高比的25 m跨轨道梁开展了静力分析。[结果及结论]提出的新型预应力钢筋混凝土轨道梁的力学性能满足规范要求;25 m跨度的新型轨道梁在跨高比为16.6~18.5时具有较好的力学性能。