大锥角聚能射流实验研究

通过闪光X射线摄影技术 ,研究了两种大锥角射流的特性及其对钢靶的侵彻 ,并与小锥角射流进行了对比。研究结果表明 :大锥角射流的头部速度较低 ,但直径和质量较大 ,在大炸高条件下对钢靶的侵彻孔深度浅 。

大锥角药型罩聚能装药侵彻混凝土实验研究

采用脉冲X光照相及威力效应实验,对两种大锥角药型罩装药结构侵彻体的形成及它们对混凝土的侵彻能力进行了研究,获得了两种大锥角药型罩装药结构形成侵彻体的形状、头尾速度及它们对混凝土靶的侵彻参量,对比了半无限厚混凝土靶板及多层有限厚薄靶板对侵彻威力的影响。结果表明,在小炸高条件下,两种大锥角药型罩装药结构能够形成较理想的爆炸成型杆式侵彻体,在混凝土靶中形成孔深与孔径兼顾的孔道。

井下油水分离旋流器大锥角参数优化

利用Fluent软件,将油相体积分数为2%、油滴粒径为40μm的混合介质作为研究对象,对主直径为28mm、小锥角为1.5°的不同大锥角的井下油水分离水力旋流器内部流场进行数值模拟,得到不同大锥角时切向速度、轴向速度、油相体积分数分布以及压力降与分离效率的关系.结果表明,当大锥角为26°时,外涡流区最大切向速度最靠近中心点,内涡流区切向速度沿径向的速度梯度变化不大,可降低液滴的剪切破碎;旋流器轴心处油相体积分数最大,混合介质中油相体积分数达到95.0%,在壁面附近油相体积分数很小,此时水力旋流器的分离效果较好,可为井下油水分离旋流器的结构优化设计提供指导.

大锥角聚能装药射流形成及对多层靶侵彻的数值模拟研究

运用改进的网格线示踪点法MOCL(MarkOnCellLine)二维多流体欧拉程序 ,对大锥角聚能装药射流的形成及侵彻多层金属靶的全过程进行了数值模拟研究 ,计算结果与试验结果较吻合。这种连贯性的模拟能力避免了数值计算中对射流的许多人为假定。计算和试验结果表明 ,该聚能装药所形成的射流质量约占整个药型罩质量的 32 % ,兼有聚能射流和爆炸成型弹丸的特点 。

基于爆炸成型弹丸(EFP)的大锥角喇叭罩成型规律

为了进一步拓展适用于爆炸成型弹丸(EFP)的药型罩结构,基于弧锥结合罩结构,提出了一种可形成密实EFP的大锥角喇叭罩。根据药型罩结构特点,分析了大锥角喇叭罩与传统弧锥结合罩和球缺罩在压垮过程中的区别和特点;运用LS-DYNA数值模拟软件,计算得到了大锥角喇叭罩的结构参数(虚拟罩高、喇叭曲率半径、圆弧曲率半径和罩厚)对EFP侵彻体速度、长度、密实度等成型参数的影响规律。结果表明,大锥角喇叭罩罩厚对侵彻体的影响主要体现在头部速度,虚拟罩高和圆弧曲率半径则决定了侵彻体长度及密实度,而喇叭曲率半径则主要影响侵彻体头部的成型状态;与传统弧锥结合罩和球缺罩形成的EFP相比,相同质量的大锥角喇叭罩形成的EFP在头部速度、长度、长径比及密实度等方面均具有一定优势,可将侵彻体密实度提高1~3.5倍,具有应用于EFP战斗部的潜力;其适用于较佳EFP成型时各结构参数的取值范围为:虚拟罩高0.14~0.16倍装药直径,喇叭曲率半径1.5倍装药直径以上,圆弧曲率半径0.4~0.8倍装药直径,罩厚0.04~0.045倍装药直径。

大锥角药型罩聚能装药结构对混凝土介质侵彻研究

采用脉冲X光照相、威力效应实验及数值模拟方法,对两种不同形状的大锥角药型罩聚能装药结构对混凝土的侵彻能力进行了研究,实验测试获得了大锥角截顶药型罩装药结构形成的爆炸成型杆式侵彻体的形状、头尾速度及对混凝土靶的侵彻参量;采用AUTODYN-2D程序对两种结构药型罩聚能装药的成形过程和侵彻过程进行了数值模拟。结果表明,相比于大锥角截顶药型罩,大锥角球缺型药型罩所形成的爆炸成型杆式侵彻体在混凝土靶中形成的孔道更能满足复合侵彻战斗部对一级侵彻的要求。

大锥角罩聚能装药射流理论计算方法

运用平面爆轰驱动理论计算大锥角装药的药型罩加速过程,再结合射流分析理论,建立了大锥角聚能射流理论计算方法,并编制了射流分析程序ASCC(Analytical ShapedCharge Code)。通过与实验、数值模拟计算结果的比较,说明该方法是可行的,可以有效地计算大锥角罩的射流参数。

大锥角聚能装药射流形成及对钢靶侵彻的数值模拟

为了研究大锥角聚能装药射流形成和对钢靶侵彻过程中的一些特性,采用AUTODYN软件,对锥角聚能装药射流形成及侵彻钢靶过程进行了数值模拟。模拟结果表明:大锥角聚能射流是药型罩在爆轰波的作用下向后反转形成的漏斗型密实射流,其在飞行过程中,速度基本保持不变,而在侵彻钢靶时,侵彻速度和动能都迅速下降,直到再也不能侵彻钢靶为止。将数值模拟结果与实验结果进行了对比分析表明:数值模拟结果与实验结果相一致。

大锥角重介旋流器在高密度物料分选中的应用

分析了南桐选煤厂高硫洗选矸石中灰分、硫分布特性,介绍了大锥角重介旋流器设计的结构特点,以及在南桐选煤厂二段高密度物料分选中的应用效果。

大锥角圆锥滚子冲压模具设计及工艺分析

大锥角圆锥滚子冲压模具下模往往设计为两个角度,优化产品工艺设计方法后,大锥角短圆锥滚子冲压模具下模采用1个角度,外径磨削增加过度角度螺旋轮。

大锥角圆锥滚子切入磨削方法的探讨

风力发电轴承市场的竞争日趋激烈,人们对风力发电轴承质量要求也不断提高,如何有效保证风力发电轴承的加工质量和精度,并在此基础上不断提高加工效率和降低轴承生产的成本？稳定的磨削性能是保证质量的前提,现已成为风力发电轴承企业追求和关注的重点。1.工艺特点某种规格风力发电设备用大锥角圆锥滚子轴承（见图1）,轴承结构并不复杂,

改进轴承用较大锥角圆锥滚子冷冲压模具设计

轴承用较大锥角圆锥滚子难于冷冲压成形加工，冲压模具寿命很低，其后期工序外径磨削加工难度也较大，一直是困扰企业扩大轴承品种与生产规模的瓶颈，优化轴承用大锥角圆锥滚子冷冲压模具设计意义深远。

轴承用较大锥角圆锥滚子冷冲压模具设计的改进

轴承用较大锥角圆锥滚子难于冷冲压成形加工，冲压模具寿命很低，其后期工序外径磨削加工难度也较大，一直是困扰企业扩大轴承品种与生产规模的瓶颈，因此优化轴承用大锥角圆锥滚子冷冲压模具设计意义深远。

大锥角偏心锥壳计算方法的工程应用

简述了偏锥受力特点及当前工程计算现状,通过ASMEⅧ-2、GB 150以及有限元分析结果的对比,对ASMEⅧ-2法做出了误差评述和优化选择,说明ASMEⅧ-2将无折边偏心锥壳的计算从现有的半顶角α≤30°扩大到了60°,基本可以作为工程应用。文中对比结果为ASMEⅧ-2(2010版)这一新方法在工程设计中的实际工程应用提供了重要借鉴意义。

大锥角四列圆锥滚子轴承优化设计方法研究

经实践运行证实,大锥角四列圆锥滚子轴承在用于精轧机组工作辊支承方面性能优越,逐渐替代了原先组合的双列圆柱滚子和双列圆锥滚子轴承,成为了精轧机组工作辊的潜力支承轴承。该轴承结构设计中,锥角参数取值是影响轴承轴向支承能力、可靠性及寿命的关键因素。但目前国内针对该问题的解决主要依靠经验类比,无法有效估算锥角设计的最优参数,影响轴承设计水平的稳定性和工作的可靠性。针对以上问题,本文围绕该四列圆锥滚子轴承大锥角优化设计问题,采用模拟植物生长算法、粒子群优化算法、遗传算法等优化计算方法,探索构建四列圆锥滚子轴承大锥角优化设计方法。

大锥角圆锥滚子冷冲压模具的改进

针对大锥角圆锥滚子锥角大致使冷冲压时易造成下模夹持料不稳定 ,形成滚子环带偏、同轴度或垂直度超差现象 ,对冷冲压模具进行了改造。下模芯套内孔角一般取小于滚子成品角 ,芯底角根据不同情况取 2°～2°3 0′,取得理想效果。

逆序起爆下大锥角罩形成聚能射流的分析

为了分析在逆序起爆方式下,炸药装药量对大锥角药型罩形成聚能射流的影响。利用LS-DYNA有限元分析软件,分别对装药长径比为0.4D、0.5D、0.6D、0.7D、0.8D 5种装药结构进行计算及分析。研究表明:大锥角药型罩在逆序起爆结构下可以获得高速细长的射流;并且增加装药量对聚能射流的速度以及成型没有太大影响;在0.4倍口径装药结构下,仍然能够获得高速细长大炸高的聚能射流。

大锥角斜齿锥齿轮多齿啮合状况及承载能力分析

借助ANSYS分析软件中的APDL高级语言,实现斜齿锥齿轮的三维参数化造型;并采用该软件的相关功能对大锥角的斜齿锥齿轮多齿啮合状况及承载能力进行有限元分析,为相关人员的进一步研究提供重要参考依据。

大锥角双列圆锥滚子轴承轴向基本额定动载荷计算

针对大锥角双列圆锥滚子轴承轴向基本额定动载荷生产厂家未直接给出的问题,提出了轴向基本额定动载荷直接计算法和间接计算法,并通过实例分析说明了直接计算法的优越性,为轴承选型提够参考。

大锥角圆锥滚子轴承外圈锻造工艺改进

介绍了大锥角圆锥滚子轴承外圈传统锻造加工工艺,针对目前该加工方法辗压辊易折断及料芯大的问题,提出了锻件反挂优化工艺方案,通过工艺试验改变锻件毛坯形状,同时将辗压辊形状由"前端粗根部细"改为"前端细根部粗"并将辗压轮工作面加工一定角度,从而解决了大锥角锻件外圈锻造过程中的难题。