车辆系统空气弹簧失气过程动力学分析

通过建立空气弹簧失气过程的力学模型,结合整车的动力学仿真,模拟了高速列车在空气弹簧突然失气工况下的动力学性能变化。计算结果表明,空气弹簧突然失气导致二系悬挂刚度衰变,引起轮轨垂向力变小、轮重减载率增大甚至超限,对轮轨横向力和脱轨系数等也有一定的影响。

浅析针刺过程中的失气与守气

1 失气与守气的含义 针刺得气后,病人在针刺的局部有酸、麻、胀、重的感觉,术者也感到针下沉紧。但是,这种得气感有时是在针刺过程中短暂出现,而在行针或留针过程中逐渐减弱,甚至完全消失,这种现象称为“失气”。失气在针灸临床中普遍存在,但未引起足够的重视。《灵枢·九针十二原》所曰“刺之要,气至而有效”,有人将“气至而有效”片面理解为只要得气即可,忽视了维持针感的重要性。笔者在临床中观察到,针刺的疗效与针感维持的久暂有直接关系。

空气弹簧失气后地铁车辆动力学性能研究

为了研究空气弹簧失气对地铁车辆动力学性能的影响,根据车辆系统动力学和非线性接触理论,建立了地铁车辆非线性动力学模型和空气弹簧失气状态下的黏滑接触力元模型,分析了地铁整车空气弹簧失气状态下地铁车辆的临界速度、轮轴横向力、轮轨横向力、脱轨系数、轮重减载率和平稳性指标并与空气弹簧正常状态进行了对比。结果表明:空气弹簧失气会使地铁车辆的临界速度降低,会使地铁车辆的脱轨系数、轮重减载率、横向平稳性和垂向平稳性明显增大,并且空簧失气对脱轨系数和垂向平稳性的影响尤为显著,因此必须密切关注空气弹簧的状态以保证地铁车辆平稳安全运行。

吊装缆索气动干扰致气弹失稳研究

以吊装缆索的气动干扰致气弹失稳现象为研究背景,设计制作了考虑垂度效应以及气动外形相似的吊装缆索气弹模型。通过风洞试验,分析了缆索间距对吊装缆索气动干扰的临界失稳风速、振动频率以及运动轨迹等振动特性的影响,对比了双缆索体系和三缆索体系气动干扰致气弹失稳的差异。研究表明:当两根缆索串列布置时,下游缆索受上游缆索尾流干扰,发生了明显的尾流驰振,而上游缆索受下游缆索气动干扰不明显,气动稳定性较好,几乎不发生振动。当三根缆索串列布置时,不仅下游缆索受上游缆索尾流干扰发生气弹失稳,上游缆索也同样受下游缆索气动干扰而发生振动。双缆索与三缆索气动干扰致气弹失稳振动特性差异明显。

车辆系统空气弹簧失气安全性分析

建立了具有刚度衰变特性的空气弹簧失气模型和非线性粘滑接触模型,结合车辆系统动力学,模拟空气弹簧失气动态过程与失气后的应急状态,分析了空气弹簧失气后车辆系统的稳定性与空气弹簧突然失气对车辆动力学性能的影响,研究了不同失气过程时长、运行速度与曲线通过工况下空气弹簧失气车辆的安全性。计算结果表明:空气弹簧失气后车辆临界速度由623km.h-1大幅降低为351km.h-1。空气弹簧突然失气导致轮轨垂向力减小,轮重减载率增大,且失气过程越短,轮重减载率越大,失气过程为0.2s时轮重减载率达到0.651。车辆运行速度低于300km.h-1时,车速对轮重减载率和轮轨力影响不明显,当大于300km.h-1时,减载率随车速增大迅速增大。车辆通过曲线时,在圆曲线上失气最危险,轮重减载率最大为0.652。

空转状态电网掉电时风力机叶片气弹失稳影响因素分析

为研究空转状态电网掉电时风力机叶片发生气弹失稳现象的影响因素,以某叶片为研究对象,基于Bladed仿真软件进行研究分析。研究表明:空转状态电网掉电时该型号叶片在风向角为30°时存在严重的气弹失稳现象,在该风向角下,增大叶片的摆振刚度、结构阻尼,或者减小叶片的挥舞刚度、弦长,均可以使得该状态下叶片的叶根摆振弯矩振幅减小70%~80%,大幅度降低空转状态电网掉电时该型号叶片发生气弹失稳的可能性。

一种捕捉预示压气机失稳预警信号的新方法的研究

本文旨在寻求预示压气机失稳发生的预警信号。通过对失稳产生的物理机制的分析可知,压气机系统内脉动压力能量的积累有可能作为失稳先兆的外部表征。据此,本文从能量的角度出发,对多组压气机失稳的实验数据进行了频域,时域分析。结果发现,在压缩系统完全进入失稳以前,动态压力的方差值有一明显的增长过程,而且这一异常现象距失稳有1～2秒的时间间隔,这对实现压气机失稳的在线预报有十分重要意义。

缆索承重桥并列索尾流致气弹失稳研究

为了研究表面粗糙度和雷诺数对并列索尾流致气弹失稳的影响规律,以圆心间距为4D(D为圆柱直径)的双圆柱为研究对象,通过风洞试验,在风向角α=0°~20°、雷诺数Re=18000~168800,研究下游圆柱发生尾流失稳的起振条件、振动幅度及运动轨迹等振动特性,分析增大阻尼比对尾流失稳的减振效果,探讨了圆柱表面粗糙度和雷诺数对尾流失稳的作用效应。研究表明,下游圆柱在不同的风向角及风速条件下会出现尾流驰振和尾流颤振2种气弹失稳形式;增大阻尼比对尾流驰振有明显的减振效果,但对尾流颤振的影响较小。尾流致气弹失稳有明显的雷诺数效应,随着雷诺数的增大,下游圆柱的振动形式会由尾流驰振转变为尾流颤振。增加上游圆柱表面粗糙度对下游圆柱气弹失稳的影响较小;而增大下游圆柱表面粗糙度,则会明显降低下游圆柱出现尾流失稳的可能性,并会使发散性振动转变为"限幅限速"振动。

自拟“宣肺利咽抗敏方”治疗肺气失宣兼脾湿肝热型感染后咳嗽疗效观察

目的观察自拟“宣肺利咽抗敏方”治疗肺气失宣兼脾湿肝热型感染后咳嗽的临床疗效。方法选择肺气失宣、脾湿肝热型感染后咳嗽患者140例,随机数字表法分为观察组、对照组,对照组剔除3例,最终纳入观察组70例、对照组67例。观察组予自拟“宣肺利咽抗敏方”口服,对照组予复方甲氧那明胶囊口服。2组均连续治疗7 d后,对比2组疗效、咳嗽症状评分、自觉症状评分、中医症状评分。结果观察组总有效率86.7%,高于对照组的76.1%(P<0.05)。治疗后,2组日间、夜间咳嗽症状评分均较治疗前降低(P<0.05),且观察组评分低于对照组(P<0.05);自觉症状评分均较治疗前降低(P<0.05),且观察组低于对照组(P<0.05);各项中医症状评分均较治疗前降低(P<0.05),观察组咳嗽、咽干、咽痒、咽喉异物感评分低于对照组(P<0.05)。观察组无不良反应报告,对照组出现1例眩晕呕吐、1例嗜睡,但2组不良反应发生率差异无统计学意义(P>0.05)。结论自拟“宣肺利咽抗敏方”治疗肺气失宣、脾湿肝热型感染后咳嗽有效,且可显著改善患者症状,用药安全。

轴向气流中两端简支薄板静气弹失稳的风洞实验研究

板壳结构气动弹性失稳问题的实验研究比较匮乏,因此以薄铜板为实验对象,依据压杆稳定原理设计了一种亚音速气流中薄板静气弹失稳的实验测试方法。实验中,使薄板在无风状态下受轴向压力作用预先发生屈曲失稳,然后通过测试吹风中薄板轴向压力的变化来判断失稳临界状态;再通过观察薄板的固有频率、应变等验证了实验设计的合理性;之后,改变实验初始位移荷载,检验了小变形下实验结果的稳定性。实验结果表明,提出的实验测试方法可以有效地预测薄板的静态失稳,实验结果与已有理论结果吻合较好,且在不同的小变形情况下均可得到相近的实验结果。

基于进气射流的压气机失速主动控制系统仿真

针对一轴流压气机，构造了利用进气射流对旋转失速进行主动控制的控制系统，发展了以Ｍｏｏｒｅ－Ｇｒｅｉｔｚｅｒ模型为基础的系统数学模型并进行了数值仿真研究。结果表明，该控制系统可有效地抑制压气机中旋转失速的发生。

基于FPGA的压气机旋转失速起始检测

采用压缩系统非线性模型构造了压气机旋转失速信号,定义了旋转失速强度指标量化压气机从稳定状态到完全进入旋转失速的发展过程,由此开展了基于FPGA的旋转失速起始检测研究。分析结果表明旋转失速强度可以有效提取失速前的先兆信号。以FPGA为载体,设计了基于SOPC的旋转失速起始检测系统,并进行了仿真研究。仿真结果表明,所设计的系统可以实现旋转失速强度的连续计算,可用于旋转失速起始在线检测。

离心压气机近失速工况叶尖流场特征及泄漏涡面涡模型

为研究航空微型涡轮发动机离心压气机的失速机理,采用数值模拟的方法,对压气机在设计点和近失速点的流场特征进行了研究,并对叶尖泄漏涡进行了建模。结果表明:在近失速工况下,更多的来自轮毂处的低能流和二次流会汇入叶轮通道近壁面的低速区,使得叶尖的堵塞加重,泄漏涡轨迹的偏转及其卷吸作用可能是造成这种现象的原因。通过在压气机机匣外侧引入虚拟镜像涡的方法,应用机翼涡对的不稳定性理论和面涡模型对泄漏涡建立了模型。应用该模型对本文研究的离心压气机以及三个国内外具有典型代表性的压气机进行了预测,表明模型得到的频率同计算和实验结果具有较好的吻合性,对德国宇航院压气机的预测频率与其实际频率的误差仅为2.8%。总体而言,当间隙高度较大时,模型的预测更为准确。

高压洗涤器气液分离筒体失稳原因分析及应对措施

针对装置原始开车过程中高压洗涤器运行效果差,其换热管段的温差减小,高压系统超压,高压系统运行难以为继,拆检设备后确定其高压洗涤器上部防爆空间内筒体失稳,下液管焊缝撕裂,通过对其工艺流程及受力进行分析,确定其失稳原因,制定相应措施,经验证取得了理想的效果。

电站用典型气动截止阀简介及故障分析

文章详细介绍了我国常规电厂及核电站中,普遍使用的SEREG气动截止阀的结构原理、检修中性点原理介绍及设置和典型故障分析,对电站中气动截止阀的检修及故障排除具有指导意义。

喷淋烟气层的积分稳定判据与实验验证

利用PolyU/USTC大空间实验厅内的水-烟耦合作用实验台,测量了不同喷淋压力下的烟气层温度和厚度;结合理论分析,提出了以喷头正下方单位面积总拖曳力和总浮力之比D0/B0作为烟气层稳定性判据,得到了烟气层状态与D0/B0之间的关系.同时,对烟气层失稳的内在驱动力、失稳状态的空间分布及失稳状态下的烟气表现形式进行了探讨.结果表明,D0/B0<1时,烟气层能保持稳定;D0/B0>1时,烟气层发生失稳.单位面积总拖曳力和总浮力之间的差值是烟气层失稳的内在驱动力.烟气层失稳状态具有空间不均匀性,失稳状态下,烟气层厚度与D0/B0呈近似指数增长关系.

石学敏院士从“气海”论治高血压病探析

高血压病是严重危害人类健康的心血管疾病,是导致卒中最重要的危险因素。与其他疗法相比,针刺疗法具有有效、简便、安全、无副作用的优点。在深入探索古籍及结合多年临床经验的基础上,石学敏院士认为气海失司是高血压病的主要病机,提出了从"气海"理论治疗高血压病,并创立了以人迎为主穴的针刺疗法,针刺降压疗效显著。

薄膜结构气弹动力稳定性研究

将扁壳的无矩理论和流体的理想势流理论结合起来对薄膜结构的气弹动力稳定性进行了研究,提出了结构失稳的判别准则,确定了结构失稳临界风速。首先应用扁壳的无矩理论建立了薄膜结构的动力平衡方程。然后假设来流为均匀的理想势流,考虑流固耦合作用,对风向沿结构拱向和垂向时分别采用不同的气弹模型确定了作用于薄膜表面的气动力,得到了两种情况下薄膜结构的气弹动力耦合作用方程。利用Bubnov-Galerkin方法将此耦合作用方程转化为一常系数二阶微分方程,并根据Routh-Hurwitz稳定性准则确定了薄膜的失稳临界风速。最后通过对临界风速的影响因素进行分析,得到了一些重要结论,并提出了防止薄膜结构气弹失稳的一些基本措施。

张振宇从“气形神”三调论治胸闷气短临证经验

基于骨骼肌肉功能解剖学理论,分析张振宇教授运用推拿手法调气、调形、调神,达到宽胸理气、整筋理复、养心通络,改善肺通气功能,治疗胸闷气短的诊疗思路。张教授认为疾病初期主要表现为筋肉紧张,胸气郁滞,主张运用柔筋舒筋手法松解斜角肌、膈肌、肋间肌等主要呼吸肌以调气;中期主要表现为结构紊乱,胸阳痹阻,此时适当纠正胸廓小关节紊乱以调形;后期形病神伤,胸气逆乱,可点按颈胸部腧穴通经活络以调神,为胸闷气短的临床治疗提供参考。

非恒定转速下压气机动态模型的建立与仿真

研究了轴流式压气机在非恒定转速条件下的动态建模问题。采用模块化的建模方法在原MG模型的基础上详细地推导了模型的改进部分,并对改进后的模型进行了仿真分析与验证。改进的MG模型将压气机转速(或B参数)作为除压气机压升、平均流量和流量扰动之外的另一个状态变量,使压气机动态模型更加接近实际情况。仿真结果表明,改进模型能较好地描述轴流式压气机的失稳现象(旋转失速与喘振),可以应用于压气机系统稳定性分析、失速/喘振预测以及主动控制等方面的研究。