冷拔高碳钢丝高温退火前后显微组织及织构变化

采用扫描电子显微镜(SEM)和电子背散射衍射技术(EBSD)作为分析手段,对两种变形量SWRH82B冷拔高碳钢丝在奥氏体化高温退火处理前后的显微组织和织构变化进行了表征研究。结果表明:该冷拔高碳钢丝显微组织中的珠光体经奥氏体化退火处理后由纤维状转变为等轴状;冷拔高碳钢丝主要是〈110〉织构,且织构强度随着变形量的增大而增强;经奥氏体化退火处理后〈110〉织构强度明显下降,且织构强度与变形量相关性减小,同时还出现了〈112〉织构。

T10A钢模具球化热处理工艺改进

T10A模具钢是简单冲压模具常用钢,其传统退火工艺周期长,耗能大,成本高,且质量难以保障。改进后的球化热处理工艺周期短,耗能小,生产成本降低,且产品质量得到提高,是一较佳节能新工艺。

复合强韧化处理在Cr4W2MoV钢中的应用研究

通过对Cr4W2MoV钢制冷镦凹模采用形变正火处理+等温球化退火+高温淬火、高温回火+硫、碳、氮三元共渗的复合强韧化处理新工艺,可在提高模具基体强韧性的基础上,同时增加模具型腔表面层的硬度和耐磨性,可有效地提高模具的使用寿命。

55SiMnVB弹簧钢的高温形变热处理

对55SiMnVB弹簧钢的高温形变热处理最佳工艺参数及其对钢的显微组织和常规力学性能的影响进行了探讨。

第一、二、三代轴承钢及其热处理技术的研究进展(十一)

图71表示对软化退火组织在确定奥氏体化加热等温转变温度、保持时间和A晶粒尺寸的关系,加热温度选定为820、850、875、900和950 ℃,保持时间对前面的三者为5000 min,对后面二者分别为200和5 min。由图可以查得在保持时间为 15~20 min时,加热温度在820、850和875 ℃时的奥氏体晶粒尺寸分别为<12 μm和12 μm,晶粒度在10级左右,这就表明加热温度<875 ℃时奥氏体晶粒长大不明显.

第一、二、三代轴承钢及其热处理技术的研究进展(九)

3.3.2.3奥氏体进行等温转变的Connert碳化物球化方法1960年8月Connert[138]在德国钢铁冶金学会杂志“Stahl und Eisen”上发表题目为“新型短时热处理过程的开发和操作有效性”论文。论述C100W1、100Cr6、120W4、120WV4等8种钢的退火热处理结果。

钒元素及热处理工艺对高碳微合金钢组织和性能的影响

为提高钒微合金钢的条件断裂韧度,利用Thermo-Calc热力学软件分析了含碳量(质量分数)为0.60%的钢在钒元素含量不同时,其析出相随温度的变化,确定了合适的钒元素含量。通过热力学计算及奥氏体晶粒度试验,提出了台阶式热处理工艺,并采用高温金相热模拟试验和实验室马弗炉对工艺效果进行了验证。结果表明:台阶式热处理工艺促进了铁素体形成,同时不会明显降低钢的硬度,使得试样强度和韧性均达到预定目标,明显改善了钒微合金钢的强韧配合关系。

俄罗斯不锈钢管道焊接接头的局部热处理

目前,俄罗斯对不锈钢管道焊接接头进行局部热处理的方法有稳定退火和奥氏体化。介绍了稳定退火热处理工艺常用加热器及其固定安装方法,奥氏体化热处理与稳定退火加热器的区别,奥氏体化热处理常用加热设备及其安装,奥氏体化热处理的冷却方式。简要介绍了英、美等国常用奥氏体化热处理工艺。给出了不锈钢管道焊接接头局部热处理时应注意的事项,对我国同类管道焊接接头的局部热处理有一定借鉴作用。

超临界挤压无缝管坯热处理工艺

P91钢无缝钢管作为超临界电站产品,广泛应用于各类高要求的电站蒸汽管道之中。该材料无缝管坯综合性能优良,但由于其自身合金含量高等特点,极易产生晶粒粗大及混晶现象。通过不断摸索,整体把握该材料及其生产制造特点,制订出一套符合该材料挤压无缝管坯的退火工艺,从而改善了其金相组织,并得到了应用。

Cr12钢模具的高韧性热处理工艺

提高模具的使用寿命是降低生产成本的重要环节,而模具的使用寿命与热处理的工艺、操作有直接关系。图1为Cr12钢制作的拉深凸模,用于1.2mm厚的1Cr18Ni9不锈钢板冲制碟形件,利用凸模外缘冲压一道圆形凸线。 经过多种淬火回火工艺试验,使模具使用寿命由原来的冲制三、四万件提高到近10万件。

专利信息（Ⅱ）：一种消除亚共析钢中粗大魏氏组织的强磁场真空退火方法

一种消除亚共析钢中粗大魏氏组织的强磁场真空退火方法。包括以下步骤：工件装炉；将真空热处理炉内真空度升高至6×10^-3～8×10^-3 Pa；将磁场强度升高至大于10T以上；将工件以真空热处理炉的最大升温速度加热，保温，进行奥氏体化；以小于30 K／min的冷却速度将奥氏体化后的工件冷却至873K，然后随炉冷却至室温，再撤去磁场及真空。

汽轮机材料2Cr11MoVNbN耐热钢热处理工艺

对超临界、超超临界汽轮机锻件,2Cr11MoVNbN耐热钢进行了热处理工艺性实验,并在生产中得到了批量的验证。生产结果表明:2Cr11MoVNbN耐热钢采用940℃正火预处理、1050℃奥氏体化、普通油冷、650℃两次回火,可以获得所需室温机械性能以及短时高温持久性能,满足客户需要。

H13钢的带状组织及其消除方法

通过对H13钢进行高温淬火和高温退火处理,研究了不同温度、不同冷速对带状组织的影响,得出采用高温奥氏体化处理和快速冷却的方法可减轻和消除带状组织。

阀门用14Cr17Ni2钢回火脆性研究

分析了奥氏体化温度以及回火冷却方法对14Cr17Ni2钢回火脆性的影响,通过采用不同试验材料相同热处理工艺及同一试验材料不同奥氏体化温度得出的试验结果,给出了降低14Cr17Ni2钢回火脆性的奥氏体化温度和回火处理工艺方法。

应变诱导转变对高碳Si—Mn—Cr钢机械性能和显微组织的影响

研究了热处理和奥氏体化温度对0．56C-1．43Si-0．58Mn-0．47Cr（wt％）钢机械性能的影响，热处理包括分别加热钢到800℃和900℃对应钢的临界温度和奥氏体化区温度，然后快速冷却到600℃或400℃，保温300s，奥氏体化后的钢以不同的冷速冷却后进行拉伸试验。钢加热到900℃后在400℃转变，其抗拉强度达到1300～1400MPa，延伸率达到15％-20％。奥氏体在塑性转化过程中通过应变诱导转变为马氏体（塑性诱导转变作用）可同时达到高的强度和韧性。Si在奥氏体化过程中起稳定奥氏体的作用。然而，稳定的奥氏体转变时其微观结构可以稍微有所不同，如贝氏体铁索体、上贝氏体和马氏体等其它组分的出现。

一种新型模具钢

高强度奥氏体无磁模具钢 70Mn15Cr2Al3V2WM。 近年来由于电声元件、电讯器件、仪器仪表、微型电机、电子计算机,甚至卫星,火箭高空技术,磁疗等工业的迅速发展,促使了硬磁材料的发展。现今生产锶钡铁氧体、钐钴合金等硬磁材料的工厂林立全国,