奥氏体-贝氏体球墨铸铁中未转变奥氏体区的研究

该文用彩色金相技术显示了奥氏体—贝氏体球墨铸铁中未转变奥氏体区的组织,用定量金相研究了等温淬火温度和时间对未转变奥氏体区的影响,讨论了未转变奥氏体区对奥—贝球铁性能的影响。

灰口铸铁插销试验奥氏体区断裂原因试验研究

本文采用热模拟试验方法探讨了灰口铸铁焊接接头热影响区的奥氏体区组织对接头性能的影响。结合插销试验结果提出了马氏体相变过程中,在片状石墨尖端及马氏体组织中造成的微裂纹是奥氏体区强度下降并进而在外力作用下断裂的主要原因。

低碳硅锰钢奥氏体区形变对贝氏体组织及力学性能影响

以低碳硅锰钢为研究对象,采用Q&PB与奥氏体形变+Q&PB两种工艺,利用Gleeble-3500热模拟试验机、SEM以及拉伸试验机等对奥氏体形变对其组织及力学性能的影响进行研究。结果表明:试样经奥氏体形变之后,显微组织由粗大板条贝氏体、块状M/A岛以及马氏体演变成较细板条贝氏体以及M/A岛,块状马氏体数量减少,显微组织得到明显细化;抗拉强度由1038 MPa降到1012 MPa,伸长率由11.8%提高到13.9%,强塑积得到提高,综合力学性能得到改善。

奥氏体未再结晶区变形对铁素体晶粒尺寸影响的数值计算

以软件Thermo-Calc所得到的热力学参数为基础 ,并考虑变形存储能的影响 ,编制了一个奥氏体连续冷却相变分析程序。它可用于预测奥氏体非再结晶区变形和以不同冷却速率冷却时的转变过程及最终组织。

奥氏体-铁素体区循环形变对Q235钢力学性能的影响

研究开发出了一种钢材组织细化的新方法，即奥氏体－铁素体区循环形变，并采用自行设计的热模拟试样，研究了奥氏体－铁素体区循环形变对Ｑ２３５钢力学性能的影响规律．结果表明：在大部分变形条件下，采用该方法所得到的Ｑ２３５钢的杭拉强度大于５００ＭＰａ，屈服强度大于４００ＭＰａ，伸长率大于２０％，

微合金非调质钢30Mn2V奥氏体未再结晶区形变σ-ε曲线与相变特征分析

研究了奥氏体未再结晶区 ,形变温度与形变速率对其 σ- ε曲线以及相变特征的影响。结果表明 :随着形变温度的降低 ,峰值应力逐渐增加 ,形变抗力在很大的应变范围内开始下降或保持不变 ,曲线由奥氏体再结晶型转变为动态回复型 ;在低温奥氏体区 ,当形变温度为 70 0℃时 ,奥氏体是非稳态的 ,压下率达到 6 5 %左右时 ,则有可能引起形变诱导铁素体析出 ,导致形变抗力下降 ,反映在曲线上 ,为第二个弱峰值应力的出现 ;室温组织中观察到的类似于形变铁素体的组织 ,并非真正的形变铁素体 ,实际上是在冷却的过程中 。

奥氏体未再结晶区变形对连续冷却时相变影响的预测

以热力学软件Thermo Calc所得到的热力学参数为基础,编制了一个对奥氏体连续冷却时的相变进行分析的程序。这一程序可以用于预测奥氏体非再结晶区变形并以不同速率冷却时的转变过程及最终组织。实验计算所得到的静态、动态CCT曲线与实验数据比较吻合。

奥氏体再结晶区变形温度对微合金钢晶粒细化的影响

采用热模拟实验研究了奥氏体再结晶区变形温度对微合金钢晶粒细化和宏观硬度的影响。结果表明:奥氏体再结晶区变形温度显著影响钢材的显微组织。变形温度由1100℃降至1000℃,原奥氏体晶粒尺寸由60.0μm大幅度细化至34.1μm,细化了43.2%。最终获得了铁素体+珠光体组织,铁素体晶粒尺寸也实现了显著的细化,由15.5μm细化至8.8μm,细化程度达43.2%。但奥氏体再结晶区变形温度对宏观硬度的影响不大。因此,为了提高钢材,尤其是厚板的强韧性,再结晶区变形温度应适当降低。

Ti—IF钢铁素体区与奥氏体区轧制组织性能的差异

在实验室条件下分别进行了Ti—IF钢铁素体区与奥氏体区热轧、冷轧和退火试验。通过拉伸试验、金相观察、织构分析等比较了两种不同轧制工艺下的组织性能。试验结果表明，奥氏体区轧制下Ti—IF钢的屈服强度为157MPa，抗拉强度308MPa，延伸率49．1％，11值0．26，r值2．03；铁素体区轧制Ti—IF钢的屈服强度127MPa，抗拉强度306MPa，延伸率49．5％，n值0，31，r值2．43。与奥氏体区轧制相比，铁素体区轧制具有更低的屈服强度，高的n值，高的r值。

奥氏体-铁素体区循环形变对X60管线钢力学性能的影响

通过调整奥氏体-铁素体区循环形变参数,研究了铁素体区变形温度、奥氏体区变形温度、变形速率、冷却速度对X60管线钢力学性能的影响规律。实验结果表明:采用该循环变形工艺所得到的X60管线钢的铁素体晶粒大小为3.7μm,抗拉强度为639MPa,断面收缩率为79%,与CSP工艺下的组织相比,更加均匀细化,抗拉强度提高了16%。

预奥氏体化对中Mn TRIP钢组织及力学性能的影响

为了提高钢的综合力学性能,用盐浴法对中Mn TRIP钢进行了热处理.采用SEM、TEM、XRD和拉伸测试研究了预奥氏体化处理对中Mn TRIP钢显微组织及力学性能的影响.实验结果表明:全马氏体冷轧态组织经两相区退火处理后,会析出大量渗碳体颗粒,随着退火时间延长,渗碳体颗粒逐渐溶解,马氏体组织逐渐转变为奥氏体和铁素体双相片层状组织;而在两相区退火处理前添加两相区预奥氏体化处理后,渗碳体析出被有效抑制,双相片层组织迅速形成;相比于常规两相区退火处理,预奥氏体化处理能够提高组织中残余奥氏体体积分数和综合力学性能.

中碳含钒车轮钢中的晶内铁素体及其对断裂韧性的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、常温拉伸及断裂韧性试验等研究了奥氏体区“低过冷”预处理对中碳含钒车轮钢的显微组织、第二相及力学性能的影响。结果表明,在935℃充分奥氏体化后,经860~800℃过冷处理,对车轮钢最终的主体组织组成影响不大,珠光体片间距为(131±7)nm,先共析铁素体体积分数为(10.6±0.8)%;但纳米级析出相的数目与过冷温度直接相关,进而影响析出强化的强度贡献。经860~840℃过冷处理,车轮钢的强度无明显降低,而断裂韧性的均值和最小值分别相对提高10.9%~14.2%和22.1%~31.8%,获得了较好的强韧匹配;过冷温度的进一步降低,强度牺牲增大,强韧匹配出现失衡。“低过冷”预处理使原奥氏体晶内析出尺寸较大、与基体呈半共格关系的V(C,N)第二相,并在后续冷却相变阶段诱导晶内铁素体(IGF)形核,且过冷温度越低,IGF数量越多,但IGF尺寸变化不大。IGF的形成增加了显微组织内的相界面,裂纹扩展阻力进一步提高,宏观表现为更高的断裂韧性。奥氏体区“低过冷”的本质是改变了钒在析出强化方面的权重贡献,协同控制铁素体的形态分布,为改善中碳含钒车轮钢的强韧匹配提供了新途径。

灰口铸铁插销试验断裂原因分析

采用热模拟试验方法探讨了灰口铸铁焊接接头热影响区的奥氏体区组织对接头性能的影响 .结合插销试验结果提出了马氏体相变过程中 。

Fe－C合金贝氏体相变机制

贝氏体在奥氏体贫碳区马氏体式切变相变机制为：γ→γ＇（贫碳）＋γ１（富碳）→ｘ＇（与ｙ’同成分）＋γ１→ＢＦ＋γ１．整个相变过程受碳扩散控制．热力学分析表明，贝氏体切变形成具有热力学可能性，贝氏体相变具有阶段性特点．

形变热处理工艺(TMTP)对T91钢显微组织的影响

在Gleeble 1500热模拟实验机上采用热压缩实验方法,研究了形变热处理工艺即在奥氏体未再结晶区变形后直接淬火对T91铁素体耐热钢微观组织的影响。结果表明:形变热处理工艺明显优化了T91钢的组织结构,使T91钢的马氏体板条趋于细化,并且能生成更多纳米级碳氮化物颗粒来进一步进行组织强化,从而论述了采用形变热处理工艺来提高铁素体耐热钢耐热温度的可行性。

形变热处理工艺对马氏体和贝氏体金相组织的影响

在热模拟试验机上模拟了形变热处理工艺 ,并对淬火后获得的马氏体和贝氏体组织进行了观察分析。结果表明 :奥氏体未结晶区变形并淬火后 ,马氏体包的尺寸增大 ,而马氏体束的尺寸明显减小并发生弯曲。在贝氏体相变中 ,变形促进了铁素体的析出 。

冷却速度对低碳管钢组织和性能的影响

绘制了05Mn2MoVNb钢过冷奥氏体分解的热动力曲线图，分析了冷却速度对其组织的影响。研究了奥氏体区冷却后的力学性能，用从0．1到520C／s速度冷却，能获得具有不同比例的微观组份铁素体一珠光体和贝氏体组织。证明了，形成大半是贝氏体组织的冷却制度能保证最有利的综合性能。进行规定冷却前的塑性变形补充提高了强度性能，同时提高了零度以下的冲击韧性。

经济节约型Q420D钢板的生产技术

通过热机械控制工艺(TMCP)将普通Q345B钢板升级为Q420D钢板,研究了不同热轧工艺下试验钢的显微组织和力学性能。结果表明:试验钢的强韧性能均能满足GB/T 1591-2008的要求;钢板1/4厚度处的组织比1/2厚度处的明显细化,且采用开轧温度为780℃,终轧温度为790℃的精轧工艺处理后,试验钢的组织最为细小;随着冲击试验温度的降低,试验钢裂纹稳定扩展阶段的吸收能量和止裂吸收能量逐渐减小,表现为冲击功降低。

12Cr1MoV钢板冲击功差异分析研究

针对12Cr1MoV钢板冲击功差异问题,从金相组织、生产工艺等方面进行分析排查,发现由于粗轧温度过低,产生混晶组织,导致钢板性能出现差异。通过提高粗轧温度以及压下率等一系列工艺措施,混晶现象得到解决,钢板整体性能得到较大提升。

本钢700MPa级集装箱用钢的研制开发

根据国际集装箱市场向高强度、轻量化方向发展的需求,本钢在1880 mm薄板坯连铸连轧机组开发的700 MPa超高强集装箱用热轧钢板,根据不同的奥氏体未再结晶区变形量的变化,不仅细化了晶粒,而且还提高了强度,并成功应用,已形成批量生产能力。