填料-厌氧-好氧消化+复合酶工艺对城市污水处理及污泥减量的效能

针对当前城市污水处理要求不断提高,以及污水处理工艺产生大量污泥给后续污泥处理处置带来的困难,研究旨在开发一种污泥减量技术,既能降低污泥产率,又能保证污泥沉降性能,同时保障污水处理效果。通过对比运行试验,研究了在恒温条件下好氧-沉淀-厌氧(OSA)工艺和填料-厌氧-好氧消化工艺分别在加入与不加入高效溶胞复合酶处理下的污泥减量效果,以及对污泥上清液有机物和营养盐类的去除效能。结果表明,消化工艺经过6 d后,填料-厌氧-好氧消化+复合酶工艺的污泥降低率可达到44.0%,污泥减量效果最佳。此外,该工艺能使溶解性化学需氧量(SCOD_(Cr))维持在180~200 mg/L,pH值维持在6.8~7.0,氨氮维持在3~4 mg/L,NO_(3)^(-)-N维持在36~43 mg/L,从而保证出水水质。同时污泥容积指数(SVI)无明显变化,确保了污泥沉降性能。

好氧-沉淀-厌氧过程在污泥减量化应用中的研究

活性污泥法是目前世界上应用最广泛的污水生物处理技术,它具有处理效果好,运行成本低的优点,但在运行过程中会产生大量的剩余污泥,而污泥的处理与处置费用巨大。所以剩余污泥减量化尤为重要。目前,已处于研究状态的污泥减量化技术很多,其中好氧—沉淀—厌氧(OSA)处理技术由于其减量效果好和环境影响小的特点而得到很多研究者的青睐。

一段式短程反硝化-厌氧氨氧化工艺处理电厂循环冷却水与城市污水的可行性研究

厌氧氨氧化反应由于其自养脱氮的特性,自被发现之日起就备受关注。作为一种能稳定为厌氧氨氧化反应提供亚硝态氮的技术,短程反硝化技术将硝酸盐仅还原为亚硝态氮,已经被认为是目前最节能的硝酸盐废水脱氮技术。针对一段式短程反硝化-厌氧氨氧化工艺实现电厂循环冷却水浓水与城市污水同步脱氮的可行性进行探究。在pH=9的条件下,经过26 d的驯化,成功启动在低pH下能稳定实现高亚硝积累的短程反硝化反应器。加入厌氧氨氧化污泥后,迅速启动一段式短程反硝化-厌氧氨氧化反应器。短程反硝化过程能利用的有机物主要来源于城市污水。因此,预计通过控制化学强化初沉的可以控制预处理过程有机物的去除量,从而控制进水的碳氮比实现稳定脱氮。采用短程反硝化-厌氧氨氧化技术可以在低物质输入,低能源消耗,低碳排放,低剩余污泥产生的前提下实现电厂循环冷却水浓水与城市污水的同步脱氮,是一种经济且环境友好的处理技术。

厌氧-缺氧生物膜反应器/脉冲生物滤池/多孔介质生态滤床工艺处理校园生活污水探究

农村污水治理是改善人居环境、实施乡村振兴战略的重点工作,乡镇中学污水治理是农村污水治理的重要环节。针对乡镇中学生活污水排放的特点,从降低能耗、操作的复杂性、维修养护的繁琐性、符合生态文明及生态宜居大背景的要求出发,优化组合形成“厌氧-缺氧生物膜反应器-脉冲生物滤池-多孔介质生态滤床”生活污水处理工艺,并应用于安徽省寿县堰口镇某中学生活污水处理工程。该工程对小水量分散式校园污水治理与循环利用具有示范作用。

混凝沉淀-厌氧/好氧组合工艺处理港口含油废水的运行与优化

采用混凝沉淀-厌氧/好氧组合工艺处理港口含油废水。选用聚合氯化铝铁(PAFC)作为混凝剂;通过响应面法选择了最优工艺参数:pH 8.0, PAFC投加量100 mg/L沉降时间40 min;出水进入厌氧/好氧生化处理系统(A/O)。港口含油污水经过A池后,BOD/COD平均值由初始的0.17升高至0.55,可生化性增加明显。试验结果表明有机容积负荷是A/O反应器运行过程中的重要控制参数;其对A池冲击大,很容易使A池产生酸化现象,甚至导致反应器的崩溃。A池处理试验用港口含油废水的最佳有机负荷应为1.0～2.0 kgCOD/(m^3·d)。当进水水质变化时,可通过调节水力停留时间及回流比等达到反应器有效调控的目的。

好氧-沉淀-缺氧(OSA)工艺的剩余污泥减量化研究

在活性污泥工艺的污泥回流途径中引入一个污泥缺氧池，形成好氧-沉淀-缺氧（OSA）工艺。比较研究了污泥在缺氧池中不同的停留时间（5．5、7．6、11．5h）的3种OSA工艺对剩余污泥的减量化效果。结果表明，3种工艺的剩余污泥量分别比传统活性污泥工艺降低33．24％、22．99％和13．80％。经综合考虑认为OSA工艺中污泥在缺氧池中停留6—7h较为理想。

短程硝化-厌氧氨氧化组合工艺深度处理垃圾渗滤液

为解决垃圾渗滤液中高浓度污染物对微生物的毒性抑制、生物处理出水有机物或氮不达标及投加碳源成本高的问题,采用UASB(上流式厌氧污泥床)-A/O(缺氧/好氧)反应器-ANAMMOXR(厌氧氨氧化反应器)工艺,通过短程硝化-ANAMMOX(厌氧氨氧化)深度处理实际垃圾渗滤液与生活污水混和液(体积比为1∶10),其ρ(CODCr)、ρ(NH4+-N)和ρ(TN)分别为(750±30)(290±10)和(300±10)mg/L,试验共进行90 d.结果表明:CODCr、NH4+-N和TN的去除率分别为88%±1%、95%±1%和91%±1%,最终出水质量浓度分别为(67±5)(15±2)和(35±5)mg/L,满足GB 16889—2008《生活垃圾填埋场污染控制标准》的排放要求.A/O反应器中的ρ(FA)(FA为游离氨)在0.21~1.38 mg/L之间,可抑制NOB(硝酸细菌),使AOB(氨氧化细菌)成为优势菌种,从而实现并维持NO_2^--N积累率(70%~96%)较高的短程硝化,继而在ANAMMOXR中通过ANAMMOX去除残余NH4+-N和NO_2^--N,实现系统对氮的深度去除.

厌氧处理对茶叶中γ-氨基丁酸含量及其品质的影响

采用3因素3水平正交试验设计,研究厌氧处理的气体种类、处理时间和处理温度对茶叶γ-氨基丁酸含量及其品质成分的影响。结果表明:影响茶叶中γ-氨基丁酸含量的主要因素是处理时间,其次是气体种类,处理温度没有显著影响。综合γ-氨基丁酸含量和各项茶叶品质成分指标,确定茶鲜叶厌氧处理的最佳条件为:真空、25℃、8h。

氨氮负荷波动对城市污水短程硝化-厌氧氨氧化工艺硝态氮的影响

亚硝酸盐氧化菌(NOB)增长是导致城市污水短程硝化-厌氧氨氧化(partial nitrification/anammox,PN/A)工艺脱氮效率降低的主要原因之一.采用SBR反应器研究了周期性的进水氨氮负荷变化对城市污水PN/A工艺出水硝酸盐的影响.结果表明:恒定曝气量和曝气时间,进水氨氮负荷周期性降低时,PN/A工艺出水硝态氮逐渐增长,导致系统脱氮性能下降.在硝态氮增长之后,保持进水氨氮负荷稳定,系统的脱氮性能未恢复.进一步分析表明:低氨氮浓度下,NOB对于溶解氧的竞争是出水硝态氮增长的主要原因.因此,在城市污水PN/A工艺中,为了维持稳定的脱氮性能需要控制溶解氧和出水氨氮浓度.

降解2-氯酚的厌氧污泥驯化及降解性能评价

以降解2-氯酚（2-CP）的厌氧污泥为研究对象，探讨驯化过程对污泥降解能力的影响，并采用多种指标全面评价驯化后污泥的降解特性．结果表明，经68d驯化，污泥对2000mg／LCOD和25mg／L2-CP的去除率均〉95％，2-CP的降解速率达0．3mg／（L·h）．对于浓度〈140mg／L的2-CP,降解速率随浓度增加而升高；浓度为200-300mg／L的2-CP,污泥能较快恢复降解能力，但不耐受600mg／L的2-CE2-CP厌氧降解产物包括苯酚、苯甲酸、正丁酸、乙酸、H2、C02和CH4-氯酚脱氯是整个降解环节中的限速步骤，速率仅为0．1mg／（gVSS·d）．

厌氧-好氧工艺处理啤酒生产废水

根据啤酒废水属中高浓度有机废水,具有无毒有害的水质特点,将一套高效率的处理工艺(厌氧-好氧)设计应用于净化处理中。该工艺主要由厌氧的UASB反应器和好氧的SBR反应池构成,具有COD、SS的去除率高,设备运行稳定,工作效率高,且各个构筑物之间基本可实现重力自流,能够节约能耗的特点。并以兰州某啤酒厂为例,进水水质:COD1500～3000mg·L-1、BOD5800～1600mg·L-1、ρ(SS)≤250～1200mg·L-1、pH5～10,出水水质可达综合排放国家一级标准要求,各项指标的去除率分别为:COD97.7%、BOD598%、SS96%。

厌氧胁迫对发芽糙米中γ-氨基丁酸含量变化的影响

以籼稻“扬两优6号”为材料，利用CO2和N2在糙米萌发不同阶段制造厌氧环境，研究不同气体种类的厌氧胁迫及处理时间对发芽糙米中GABA积累的影响，探讨促进发芽糙米中GABA积累的适宜工艺。结果表明，CO2和N2厌氧处理时段以及持续时间均对发芽糙米中的GABA含量有显著影响（P〈0．05）。在发芽前期进行厌氧处理一般会抑制GABA的积累，在发芽中后期，尤其是在发芽60～72h时段则起显著促进作用（P〈0．05），且CO2的促进效果明显优于N2（P〈0．05）。发芽0—12h期间进行厌氧处理会抑制GAD活力（P〈0．05），在发芽24～72h期间则可以显著提高GAD活力（P〈0．05）。糙米在发芽66～72h期间进行CO2厌氧环境处理，在72h时发芽糙米中GABA含量为（965．44±29．35）mg／100g（干基），显著高于其他时段处理后的含量，且比未经过厌氧处理的发芽糙米高出460．13mg／100g（干基）。

厌氧-膜生物反应器处理垃圾渗滤液中多环芳烃的研究

采用固相萃取前处理和气相色谱/质谱联用的方法,分析厌氧膜生物反应器处理垃圾渗滤液中多环芳烃的去除效果.结果表明,对多环芳烃的总去除效率超过80%;大部分三环、四环和五环的芳烃可在处理过程中被厌氧降解.多环芳烃的主要降解反应发生在厌氧滤池工艺段,然而SCOD(溶解性化学耗氧量),BOD和TOC的主要去除工艺段则是膜生物反应器.

厌氧-好氧驯化活性污泥生物合成PHA的研究

厌氧 -好氧处理有机污水的活性污泥中含有大量菌胶团菌 ,其形成与菌体胞内聚羟基烷酸酯 (PHA)的积累有关 ,因此有可能利用污水中有机物和活性污泥中多种微生物合成PHA。笔者利用纺织工业废水厌氧 -好氧驯化活性污泥 ,从中提取PHA。分别研究了厌氧过程和好氧过程中供氧量、碳源调节物浓度、培养时间等对菌胶团菌生长和胞内PHA积累的影响 ,测定了所得PHA的分子量、熔点和单体链节组成。

厌-好氧交替工艺的生物除磷特性研究

采用模拟配制的生活污水，研究了厌好氧交替工艺对磷和有机污染物的去除效果．结果表明，经过驯化运行等阶段后，在高效除磷阶段运行期间，磷的去除效率在９０％ 以上．总ＣＯＤ 去除率通常大于９０％ ．实验表明ＣＯＤ 主要是在好氧阶段被去除．反应器的有机处理负荷Ｆｒ 达１－２１ —１－５ ｋｇ（ＣＯＤ）／（ｍ３·ｄ） ．这些良好的运行性能与反应器中培养出好氧颗粒活性污泥有关．运行过程中，不必投加外部碳源（ 甲醇或乙酸钠） ，只利用生活污水自身的有机物就能达到如此好的除磷和降解ＣＯＤ 效果，而且该工艺的曝气时间仅为传统活性污泥法的一半．

好氧/厌氧污泥对17β-雌二醇的降解特性

采用好氧、厌氧交替运行的污水处理厂的活性污泥处理内分泌干扰物17β-雌二醇(E2),分别考察了好氧和厌氧条件下,污泥对E2及其降解中间产物——雌酮(E1)的去除效果,同时考察了污泥混合液中碳源和氮源对E2降解的影响。结果表明,在好氧条件下,活性污泥对E2、E1均有很好的降解效果,E2的未检出时间均在70 min左右,E1的未检出时间均在110 min左右,添加碳源和氮源对E2的降解速率无显著影响。厌氧污泥对E2和E1的降解速率远小于好氧活性污泥的,添加碳源对E2、E1的降解有一定的抑制作用,而添加氮源可以促进对E1的降解,但对E2降解的影响较小。好氧条件下活性污泥对E2的降解符合一级反应动力学方程;厌氧条件下,特别是有NO3--N存在的条件下,污泥对E2的降解不符合一级反应动力学。

厌氧-好氧处理变性淀粉生产废水工程实例

利用膨胀颗粒污泥床(EGSB)和活性污泥好氧处理工艺相结合处理高浓度变性淀粉生产废水,处理水质可达到国家污水综合排放一级标准。工程实践表明该工艺具有投资与占地面积少,运行效果稳定,可回收能源等优点,具有很高推广价值。

复合式厌氧-好氧反应器处理制药废水的试验研究

为解决制药废水中有机物浓度高的问题,采用复合式厌氧反应器与好氧生物处理相结合的工艺进行处理,试验结果表明,在进水COD为4000～7000mg/L,厌氧有机负荷采用7～8kg/(m3·d),好氧COD容积负荷率采用1 0～1 2kg/(m3·d),出水COD<250mg/L,满足国家污水行业排放标准.

厌氧-好氧工艺处理制药废水的中试研究

将由厌氧折流板反应器(ABR)、移动床生物膜反应器(MBBR)和膜生物反应器(MBR)组合而成的厌氧-好氧工艺用于处理制药废水的中试研究。试验结果表明,当原水SS平均值为1000 mg/L,COD为10 000 mg/L,NH3-N为500mg/L时,出水浊度、COD和NH3-N分别为3 NTU、500 mg/L以及10 mg/L以下,去除率分别为98%、95%和98%以上。

γ-射线辐照预处理加速污泥厌氧消化

采用γ-辐照预处理加速污泥的厌氧消化过程.结果表明,经γ-射线辐照处理后,污泥厌氧消化特性明显改善:污泥的平均粒径减小,粒径分布由70—120μm向0—40μm迁移;污泥絮体中微生物的细胞结构被破坏,核酸等细胞内含物的流出增加了污泥中可溶性有机组分的含量.污泥厌氧消化实验结果表明,经10kGy辐照处理后,污泥厌氧消化产气量大大增加,消化率明显提高.