基于SPH方法的沉箱开孔位置对消浪效果的影响

为了更深入地理解沉箱结构对波浪传播和反射的影响,对波浪与开孔沉箱相互作用进行数值模拟研究,为探究消浪效果最佳的沉箱上部开孔位置,通过基于SPH方法建立的数值波浪水槽,分析了3种不同开孔位置对反射系数Kr、波面高度变化、涡量场及流场的影响,总结了不同开孔位置对消浪效果的影响。研究发现当上部开孔的顶端在水下0.08 m时沉箱反射系数Kr最小,沉箱外的波面高度变化最小,开孔沉箱开孔处的涡量消耗的总量最大,流场变化最大是其他2种开孔位置的1~2倍,同时沉箱内波面最为平静,消浪效果最好。所得结论对开孔沉箱实际工程中消浪效果研究具有一定的参考意义。

冲击孔位置对涡轮叶片冲击/气膜复合冷却特性影响的实验研究

为研究冲击孔位置对空冷涡轮叶片冲击/气膜复合冷却特性的影响,选择4种具有不同冷却结构的涡轮叶片开展了综合换热实验。实验叶片由低导热系数的树脂材料制成,分别为仅有气膜冷却结构的叶片0、具有正向冲击孔的叶片1、具有偏置冲击孔的叶片2以及具有交错偏置冲击孔的叶片3。使用红外热像仪拍摄得到实验叶片表面温度分布。实验结果表明,涡轮叶片综合换热特性由内部冷却和外部冷却共同决定。在吹风比较大时,射流冲击强化了冷却剂和叶片内壁面之间的换热,导致具有冲击冷却结构的叶片1、2、3相对于叶片0综合冷却效率提升了3.1%~6.7%。其中,因为冲击孔偏置,叶片2和3的冲击强化换热区域相对独立于叶片表面气膜覆盖区域,所以叶片2和3的综合冷却效率分布更为均匀,且大于叶片1。叶片0仅有气膜冷却结构,紧邻气膜孔出流位置冷却剂动能较大,在气膜孔出口下游冷却剂再贴壁形成热防护,使得距离气膜孔较远的区域冷却效率升高。在吹风比较小时:仅有正向冲击的叶片1相对于叶片0的综合冷却效率有所提高;由于偏置冲击消耗了更多了冷却剂动能,叶片2和3的综合冷却效率相对于叶片0明显降低,当吹风比为0.2时,二者分别下降了6.7%和11.6%。

平房子灌区排沙漏斗悬板开孔位置优化研究

在排沙漏斗工程设计中,悬板非溢流区开孔可以获得更好的水沙分离性能,具有良好的工程应用前景。文中以平房子灌区渠首排沙漏斗为例,利用数值模拟的方式探讨了不同悬板开孔位置对排沙漏斗工程效果的影响,确定了悬板开孔位置的最佳方案,其成果可为工程设计和相关研究提供借鉴。

车轴轴端三螺孔位置度量规校准结果不确定度评定

车轴轴端三螺孔位置度量规(以下简称“位置度量规”)是用于测量车轴轴端三螺孔位置度的计量器具。为了确保位置度量规量值准确可靠,应根据JJF (铁总) 002—2017《车轴轴端三螺孔位置度量规》,采用位置度量规校准装置,校准位置度量规测量孔直径和3个测量孔的位置度。以GF2616-RD2型量规为例,介绍位置度量规测量孔直径和3个测量孔位置度的校准方法,建立数学模型,分析影响校准结果不确定度的因素,并分别评定测量孔直径和3个测量孔位置度校准结果的不确定度。评定结果表明,位置度量规测量孔直径和3个测量孔位置度满足计量性能要求。

离心泵平衡孔位置对轴向力及外特性的影响

以离心泵平衡孔平衡轴向力的方法为研究对象,利用计算机CFD技术和试验研究相结合的方法,对平衡孔径向位置与平衡轴向力的效果和泵的外特性的关系进行了深入研究。研究表明,平衡孔位置对轴向力和外特性影响有一定的规律,对平衡室内压力影响显著;随着平衡孔位置径向半径增大,平衡室内整体压力增大,轴向力也越大;径向半径越小,平衡轴向力的效果较好,但泄露量大,扬程和效率略有降低。

出流孔位置对带肋矩形通道换热特性的影响

为了获得涡轮叶片内冷带肋通道出流孔位置设计参数,采用热色液晶瞬态测量技术研究带有肋和单排溢流孔的内流通道的换热特性,分析出流孔位置对矩形通道壁面换热特性的影响规律。矩形内流通道进口雷诺数Re变化范围是6×104~8×104,通道总出流比Br为0.3~0.60,出流孔分别位于距前肋0.25,0.50,0.75倍肋距处。实验结果表明：出流孔和肋端附近换热得到强化,带肋和出流孔壁面换热最强。在不同孔位置下,带肋无出流孔壁面换热变化不大。出流孔位于肋后0.25倍肋距时,带肋和出流孔壁面和光滑面换热效果最好。

主燃孔位置对于燃烧室气动力学及点火熄火性能的影响研究（英文）

在燃气轮机燃烧室内,通常采用头部旋流装置来稳定火焰,旋流与主燃孔横向射流的交互影响使得燃烧室内主燃区的气动特征非常复杂。本文的研究目的在于分析主燃孔位置变化对于燃烧室流场及点火熄火性能的影响规律。本文研究同一燃烧室中,三个不同主燃孔位置带来的影响。使用商用软件Fluent 13.0进行了本研究冷态流场的数值模拟,得到了旋流杯下游流场的信息。在本研究尺度内,随着主燃孔向燃烧室下游移动,回流流量增加。试验研究了三种方案的点火熄火性能。分别进行了常温常压点火熄火性能试验,常温低压点火性能试验和加温常压熄火性能试验。试验结果表明,随着主燃孔位置向下游移动,燃烧室的贫油点火、熄火边界都变宽,点火熄火性能得到改善。对于常温常压且压降在3%这一典型燃烧室工况而言,Lp/Hd=0.9的方案比Lp/Hd=0.5的方案贫油点火性能提高了35%。本研究表明主燃孔位置对燃烧室内气动热力及点火熄火性能影响显著。

改变开孔位置对风扇叶片气动特性的影响

基于从叶片压力面到吸力面开孔射流可以延缓吸力面尾缘气流分离的思想,以NASA67风扇叶片为原型进行开孔设计,通过数值模拟分析了开孔射流对该风扇叶片的流动特性、性能和稳定性的影响。结果表明经开孔射流处理能有效改善叶片吸力面尾缘的流动特性,从而提高压气机性能和稳定工作范围,同时合理地选取开孔位置可以进一步有效地发挥开孔射流的作用,从而更好地改善压气机性能。

孔位置度综合量规的设计方法研究

结合用于ＥＱ－１４０汽车发动机水泵壳体孔位置度检验的综合量现设计，讨论了孔位置度的检验方法，系统探讨了综合量规的设计步骤及方法，即：检测方法的确定，总体结构设计，测量要素的尺寸选择，分析与计算确定等。可作为设计制造量规的参考。

开孔位置对瓦楞纸箱抗压强度影响的试验研究

通过对不同开口位置与瓦楞纸箱抗压强度的关系进行试验研究,得出抗压强度的变化趋势。瓦楞纸箱的开孔位置在原点附近对瓦楞纸箱抗压强度的影响较小;当打孔位置越偏离原点位置越远,打孔对瓦楞纸箱的抗压强度的影响越大。为进一步研究瓦楞纸箱抗压强度奠定了基础,对瓦楞纸箱的设计起到一定参考作用。

制动主缸补偿孔位置检测误差分析与补偿

针对当前制动主缸补偿孔检测效率低、精度低、成本高等技术现状,提出了一种集光、机、电于一体的高性能精密检测系统,分析了该系统所涉及的补偿孔几何中心位置检测误差并进行补偿。通过对误差来源的分析,揭示了制动主缸补偿孔位置检测过程的误差解算方法。基于该解算方法,利用增量式误差补偿方法构建了误差补偿模型,并进行补偿孔检测与误差补偿实验。实验结果表明,系统竖轴误差对补偿孔直径检测数据的影响较小,而对补偿孔位置检测数据的影响则由补偿孔与基准面的相对位置决定。补偿孔与基准面距离越远,误差越大。实验数据显示,在型号为ZDZG-20.64的被试件中,被测补偿孔位置精度分别提高0.05 mm和0.254 mm;在型号为ZDZG-22.2的被试件中,被测补偿孔位置精度分别提高0.044 mm和0.072 mm。该误差模型及补偿方法能够有效提高制动主缸补偿孔的检测精度。

牙种植手术导板的孔深与受力方向和出孔位置关系

目的探讨手术导板的孔深对种植牙的受力方向和出孔口位置的影响。方法 建立手术导板的孔深与最大轴向受力角度和最大出孔口偏离关系的数学模型,分析可能的孔深与轴向受力角度和出孔口偏离情况。结果孔深与最大轴向受力角度成反正切函数关系;孔深与最大出孔口偏离成幂函数关系。结论孔深越深,轴向受力角度越小,且出孔口偏离也越小。

机箱开孔位置对无线电辐射骚扰的影响

针对电脑机箱开孔产生的电磁辐射骚扰之一,建立了矩形机箱模式函数,并通过求解相应的TM场和TE场方程得到各种模式的电场分布。理论分析与实验及仿真结果表明,并行口和串行口开孔易导致电磁辐射骚扰,且在机箱yz面中心位置开孔引起的辐射骚扰最强,从而为辐射骚扰抑制提供理论依据。

250t钢包精炼底吹氩吹孔位置优化的水模型试验

采用几何相似比1:3水模型,对250 t钢包底吹氩位置优化进行模拟试验,用电导法测定了单孔喷吹、双孔夹角90°和180°对称喷吹在至钢包中心不同距离处(0.37~0.61 R)采用不同吹气量(5~25 m^3/h)时钢水的混匀时间。试验结果表明,单孔底吹氩,吹孔距钢包底部中心0.61 R(R为钢包底部半径)时混匀时间最短;双孔喷吹对称分布的混匀时间比单孔喷吹的混匀时间短;当双孔喷嘴0.61 R对称分布时,混匀时间最短,死区最小,且双孔喷嘴间距由0.37 R增至0.61 R时混匀时间明显减小。

开孔位置对腔体屏蔽特性影响的数值模拟研究

屏蔽腔体是一种广泛采用的电磁屏蔽措施,然而由于散热等需求,屏蔽腔上会存在一些开孔。在电磁干扰源的作用下,开孔导致的电磁泄漏将对腔体的屏蔽效能造成影响。腔体的屏蔽效能与腔体结构有很大关系,对于结构设计,开孔位置又是一个很重要的方面。以带开孔的金属矩形腔体为研究对象,使用传输线矩阵法(TLM)详细研究了开孔位置,以及腔体谐振频率,对腔体屏蔽效能的影响。分析了仿真屏蔽效能曲线,得到了一些腔体屏蔽效能与开孔位置和谐振频率的关系,为屏蔽腔体的开孔设计提供了一些参考。

磨牙侧副根管及其根尖孔位置的解剖学研究

目的 :研究磨牙侧副根管及其根尖孔的解剖学位置。方法 :先采用放大镜观察根尖然后用透明标本法对 92 0颗磨牙进行研究。结果 :(1)分离根的上颌磨牙近中颊根侧支根管的平均出现率为 39.4% ,下颌磨牙近中根侧支根管平均出现率 36 .7% ,磨牙的近中颊根及近中根均出现较多的侧支根管及管间侧支。(2 )约 2 / 3的根尖孔位置不在根尖。(3)第 2磨牙融合根有较多的侧支根管及管间侧支 ,其出现率上颌为 71.8%及 5 2 .8% ,下颌为 6 5 .9%及 5 1.2 %。结论 :磨牙的侧副根管多 ,根尖孔大 。

确定挤压凹模模孔位置的局部挤压比法

本文对复杂断面型材的挤压给出了确定模孔位置的局部挤压比法。该方法假设挤压时金属为稳态流动，按金属的流动规律划分变形区，给出局部挤压比的概念，选择局部挤压比与总挤压比之差作目标函数，优化模孔位置。按此方法设计的挤压模可减小金属流动的不均匀性，并较大可能地得到平直的挤压制品。

折入孔位置对纯气动毛边折入装置流场的影响

为提高折边装置的折入效率,分析折入孔位置对折边装置流场的影响,建立纯气动毛边折入装置三维模型。通过改变折入孔位置,对其折入气流流场进行定常流动的数值模拟,对比有限元数值模拟和实测结果,分析了折入孔的设计位置对该装置折入效果的影响。得到较优的结构参数:上下两折入孔组间距为3 mm,各折入孔组中两折入孔间距为3 mm,上下两折入孔组与Y型导纱口底部间距为7.5 mm。结果表明:折入孔位置的改变主要影响几股平行射流间相互引射的作用,合理的结构参数能使射流间的局部旋涡区减小,保证射流的稳定性,从而影响纬纱末端折入梭口的效果。

对凸形封头上限制开孔位置合理性的分析

在生化工程,高分子材料工程以及精细化工等行业,经常遇到在反应器顶盖上因设置搅拌器机座并要开设工艺用■孔、视孔或人孔等原因而难以满足GB150-89《钢制压力容器》中关于“在椭圆形或碟形封头过渡部分开孔时,椭圆形或碟形封头上开孔的孔边、或外加补强元件的边缘与封头边缘间的投影距离不小于0.1D_■的规定,虽然GB150-89对于无法用常规方法确定结构尺寸的受压元件,允许采用以应力分析为基础的设计(包括有限单元分析)、验证性试验分析和用可比的已投入使用的结构进行对比的经验设计,但是往往由于客观条件限制等原因,设计人员总是遵守0.1D_1的规定,把封头转角过渡区视为开孔的禁区,给用户带来一定为难。本文试从凸形封头的壁厚计算和开孔补强设计所依据的基本原理出发,分析GB150-89对开孔位置作出上述限制的合理性。