灰铸铁法兰孔桥开裂后的修复工艺

由于灰铸铁材料独特的组织结构,其缺陷焊补难度较大,焊补过程中容易产生裂纹,特别是法兰孔桥处开裂后的现场焊补。焊接熔敷金属容易造成螺栓孔径变小或受堵,无法自由穿入螺栓。通过对焊接裂纹和螺栓孔径变化的原因分析,提出了采用镍基焊材+增焊过渡层和难熔材料预堵塞焊补区域孔洞等满足实际需要的修复工艺,解决了灰铸铁法兰孔桥开裂焊接修复遇到的各种问题,取得了良好的修复效果。

用等径孔桥集箱强度计算程序计算不等径孔桥

对引进的CE公司集箱强度计算程序进行了改进,论述了用现行的等径孔桥集箱强度计算程序计算不等径孔桥的原理、方法和步骤。这一方法的提出,进一步扩大了现行计算机程序的使用功能,更好地满足了工程设计的需要。

沪通长江大桥非通航孔桥设计

沪通长江大桥设计通行4线铁路、6车道高速公路,其非通航孔桥为简支钢桁梁结构,桥梁跨度112m,全长2 912m,其中跨南岸大堤桥梁3跨共336m、跨北岸大堤桥梁2跨共224m、跨水中横港沙区段桥梁21跨共2 352m。非通航孔桥主桁为三片钢主桁结构,上层公路桥面由钢纵横梁与混凝土桥面板结合而成,下层铁路桥面由下弦各节点处的钢横梁与混凝土槽形梁结合而成。桥墩采用钻孔灌注桩基础,墩身采用单箱三室的空心钢筋混凝土结构。

基于柔度矩阵的跨海大桥非通航孔桥船撞损伤识别

针对跨海大桥非通航孔桥发生船撞事故后对事故处理的即时性要求,提出采用基于柔度矩阵的损伤识别方法对受撞梁体的损伤位置和损伤程度进行识别。以浙江金塘大桥非通航孔桥为工程背景,采用1∶20的缩尺模型进行船桥碰撞模拟试验,并对受损的桥梁结构进行静力加载试验,获得损伤前、后的结构测试数据。采用基于柔度矩阵的损伤识别方法对静力测试数据进行处理分析,得到桥梁不同位置的结构损伤率,从而识别出梁中(3)号单元处发生了损伤。得到的损伤位置与试验撞击位置相符,损伤程度与构件破损测算接近。由此表明采用基于柔度矩阵的损伤识别方法对跨海大桥非通航孔桥进行船撞损伤识别快捷可行且具有较好的识别精度。

港珠澳大桥东人工岛结合部非通航孔桥总体设计

港珠澳大桥东人工岛结合部非通航孔桥是实现桥隧转换和人工岛相接的桥梁,为4×55m+3×55m的预应力混凝土连续梁结构,主梁为混凝土现浇箱梁,桥墩为矩形带倒角等截面实心墩,基础为变截面钻孔灌注桩,支座为分离式双曲面球型减隔震支座。该桥位于海水腐蚀环境、靠近人工岛,为抵抗风浪、提高耐久性,混凝土结构均采用海工耐久性混凝土;处于海水浪溅区和潮位变动区的结构主筋、箍筋和拉筋等均采用不锈钢钢筋;支座主体材料采用耐腐蚀钢和重防腐涂装体系;墩身、台身、承台外表面和处于浪溅区的箱梁外表面采用硅烷浸渍防腐涂装;箱梁底板、翼缘板和桥台等部位采用了抗冲磨涂装。

金塘大桥东通航孔桥主墩防撞钢套箱的设计与施工

介绍在金塘岛金塘锚地航道狭窄、航运繁忙、水域恶劣、水文气象条件复杂的情况下,金塘大桥东通航孔桥主墩防撞钢套箱的设计与施工。

非通航孔桥防船撞拦截系统的研究概述与实例分析

非通航孔桥抗冲击能力较差,抵御船舶撞击能力较弱,易造成桥梁结构失效。目前,相对于非通航孔桥墩,通航孔桥墩设计了各种类型的防船撞装置,并应用于众多桥梁结构上。然而,非通航孔桥按照通航孔标准进行防撞设计是不现实的。近年来,非通航孔拦截系统的研究工作较少,对现有几种不同类型的拦截系统进行分析,对比工作原理、适用条件等,为今后非通航孔桥拦截系统的工程应用提供参考依据。以宁波舟山港非通航孔桥为背景,结合航区环境、经济因素等,采用消能重力锚自动下落式浮基高架拦截系统。通过能量法进行消能分析,有限元软件ANSYS/LSdyna进行船舶撞击拦截系统动态模拟,结果显示该拦截系统可有效拦截船舶。

基于GB／T9222标准的孔桥补强应力分析验证法计算

根据《GB／T9222—2008水管锅炉受压元件强度计算》标准第11．5．1章节孔桥的补强计算规定，以某锅炉锅筒孔桥为例，按标准第13章要求对孔桥补强进行应力分析验证法计算。

伶仃洋大桥非通航孔桥方案介绍

本文主要介绍参加伶仃洋大桥非通航桥“工可”桥型设计方案竞选并经评比中选的方案之一，探讨大规模中等跨径的跨海大桥设计构思，提出了符合我国现有桥梁施工水平的一种比较先进、经济的施工方案，为今后我国修建跨海大桥提供了有益的探索。

沪通长江大桥非通航孔桥112m简支钢桁梁立体试拼装技术

沪通长江大桥非通航孔桥为112m简支钢桁梁结构,主桁为带竖杆的华伦式桁架,采用3片桁架结构。主桁0~3节间(左幅+中桁)集中了该钢桁梁的不同杆件类型、结构形式和连接方式,因此选择主桁0~3节间进行立体试拼装验证。左幅主桁和中桁主桁单独在结构车间进行平面拼装成主桁片体,转运至拼装场地。在试拼装场地放样,布置胎架,将铁路横梁和中桁主桁片依次吊装至总拼胎架进行连接,再将左幅主桁片吊装至胎架,安装公路横梁、横联组件和公路纵梁。针对立体试拼装难点,采用了主桁片体转运和吊装翻身的方法,以构件精密制孔为基础,优化桁架安装顺序。全过程使用全站仪测量监控关键尺寸,及时顶推微调。试拼装完成后,检测结果全部满足要求,证明精度控制措施可行有效。

杭州市江东大桥辅通航孔桥设计

江东大桥是跨越钱塘江的重要过江通道,包括主、辅通航孔桥、非通航孔桥及路上段引桥。通过介绍辅通航孔160m跨连续刚构桥的设计,对大跨连续刚构常见问题进行分析,并提出了解决措施,为类似桥梁的设计提供参考。

跨海桥梁非通航孔桥设计方案与造价控制

为了合理确定跨海桥梁非通航孔桥的跨径及其结构形式,以宁波舟山港主通道工程岑港至双合段的跨海桥梁为背景,从工程建设条件、施工方案、施工组织、技术经济性等因素对60 m,70 m预应力混凝土箱梁、85 m组合梁和110 m钢箱梁方案的上下部结构进行比较分析,结果认为在水深满足起重船吊装的条件下,上部结构采用分幅整孔预制、整孔吊装的70 m预应力混凝土箱梁,基础采用钢管桩、现浇混凝土整体承台、预制墩身比较符合工程实际情况,同时也是最经济的工程方案。

港珠澳大桥西人工岛非通航孔桥现浇箱梁施工工艺及特点

以港珠澳大桥西人工岛非通航孔桥施工为背景,详细介绍现浇箱室内满堂支架法全断面一次性浇筑施工工艺,并分析了与国内常用的两次浇筑工艺比较而具有的优点与难点,为以后类似项目提供施工经验。

港珠澳大桥东人工岛非通航孔桥箱梁混凝土全断面一次浇筑施工工艺

港珠澳大桥工程东人工岛非通航孔桥为现浇预应力连续箱梁,共两联,先施工第二联,采用两次分层浇筑施工工艺,第二联施工完成后进行工艺总结改进,第一联则采用全断面一次浇筑成型,优化了模板及混凝土施工工艺,在成品质量、进度成本方面具有显著的成效。

卧式锅壳式锅炉后管板孔桥裂纹成因分析

分析和论述卧式锅壳式锅炉后管板孔桥裂纹形成、产生原因和预防措施,对锅炉维修改造有指导作用。

浅谈DZL型热水锅炉孔桥裂纹的形成及修补措施

1 锅炉后管板产生裂纹的原因分析 DZL型热水锅炉是在蒸汽锅炉的基础上改制而成的,有结构简单、制造安装方便等优点。但不可避免地存在着某些结构上的缺陷,最突出的就反映在后管板高温区产生裂纹导致泄漏。虽然行业内专家提出了多项改进措施,并取得了比较好的效果,但终因工艺复杂,使原水管锅炉制造工艺简单这一优势减弱,而没有得到广泛的推广。因此。

浅谈DZL型热水锅炉孔桥裂纹的形成及修补措施

文章对 DZL 型热水锅炉孔桥裂缝的形成进行了深入的分析 。

金塘大桥主通航孔桥索塔钢锚梁施工技术

金塘大桥主桥为双塔双索面钢箱梁斜拉桥，主塔斜拉索锚固区采用国内外首创的“钢锚梁＋钢牛腿”的新型组合结构，本文主要介绍主桥的钢锚梁施工技术。

双悬臂带挂孔桥梁的设计

江苏省张家港市地处长江下游，地势低洼，通航要求高，为保证通航，桥梁净空必须高，这样必须使桥头引道增长，纵坡变大，怎么办？笔者设计了双悬臂带挂孔桥，使桥梁建筑高度，桥台标高降低，从而缩短桥头引道，减小纵坡，降低造价。