等量代换法确定强非均质性储层孔隙度下限——以四川盆地安岳气田震旦系灯影组为例

孔隙度下限(L_(φ))是划分有效储层厚度继而使用容积法估算油气藏地质储量的必要参数之一,有效储层需具有产工业油气流的能力,渗透率相比孔隙度与产能的关系更直接,渗透率下限(L_(k))划分有效储层比L_(φ)更准,目前由于技术水平限制,生产上多使用L_(φ)而非L_(k)划分有效储层。四川盆地碳酸盐岩储层具有孔隙类型多样、孔喉结构复杂和裂缝发育不均的强非均质性特征。为探索强非均质性储层L_(φ)的确定方法,以安岳气田震旦系灯影组为例,通过岩心、薄片、扫描电镜和压汞研究储层特征,将储层划分为基质孔型和裂缝型两类,对这两类储层进行同等条件下产能模拟对比实验。结果表明,渗透率下限(L_(k))可确定为0.008mD,L_(φ)为一变量,无论L_(φ)取哪个值,在使用L_(φ)划分有效储层时,均会漏掉一部分低孔高渗有效储层,也会多出一部分高孔低渗无效储层,若确定一个L_(φ)使这两部分储层储集空间体积一致,可在现有技术条件下逼近真实的储集空间总体积。在这种等量代换思想指导下,结合产能模拟,利用200个岩样的物性实验,换算得到安岳气田灯影组孔隙度下限为1.56%。

致密油流动孔隙度下限——高压压汞技术在松辽盆地南部白垩系泉四段的应用

以松辽盆地南部让字井斜坡区白垩系泉头组四段致密层密闭取心井30块样品为研究对象,根据高压压汞实验和氦气测定孔隙度,以及含油饱和度数据分析,确定其致密油流动孔隙度下限及流动孔隙度控制因素。将油藏条件毛管压力与压汞实验得到的毛管压力进行换算,可计算不同油藏注入压力条件下的流动孔隙度,通过求取含油样品流动孔隙度最小值与不含油样品流动孔隙度最大值,确定研究区含油样品的流动孔隙度下限为3.2%,对应油藏条件下注入压力为0.35 MPa,高于此注入压力致密油可发生有效流动与聚集。致密层流动孔隙度与孔喉比呈负相关,储集层孔喉连通性变差时,需要更高注入压力流动孔隙度才能达到3.2%;流动孔隙度达到3.2%所需注入压力与储集层质量系数呈较好负相关性,随着储集层质量系数增加,流动孔隙度达到3.2%需要的注入压力有降低趋势。基于致密油流动孔隙度下限和油藏条件下注入压力,建立了致密油有效聚集判别图版。

鄂尔多斯盆地镇泾地区长8段致密砂岩油藏成藏孔隙度下限研究

鄂尔多斯盆地镇泾地区长8段现今含油储层孔隙度和渗透率下限分别为4%和0.03×10-3μm2,属于特低孔低渗油藏。主成藏期、成岩作用、埋藏史及模拟实验研究结果表明,高致密油藏缘于成藏后储层致密化。传统方法是通过统计现今含油物性下限作为成藏物性下限,这种方法不适用于成藏后再致密油藏的研究。以现今储层含油物性下限为切入点,利用砂岩孔隙度演化规律,对现今储层含油物性下限进行成藏后孔隙度损失量补偿,从而求取油气成藏孔隙度下限,利用该方法得出镇泾地区长8段石油成藏孔隙度下限为10.5%。研究表明成藏物性下限是镇泾地区长8段成藏的主控因素之一,只有成藏期孔隙度大于成藏孔隙度下限时油气才可能进入圈闭成藏。

裂缝-孔隙型碳酸盐岩储层孔隙度下限的求解研究

裂缝-孔隙型碳酸盐岩储层具有复杂的孔隙结构和严重的非均质性,如何准确确定其物性下限值是目前储层研究的难题之一。作者以蜀南地区下三叠统嘉陵江组裂缝-孔隙型碳酸盐岩储层为例,选取与储层的储集能力和产能密切相关的喉道半径和含水饱和度两个参数,利用压汞和相渗透率资料,采用相关公式法求得了其孔隙度下限值,并进行了验证。结果表明,区内嘉陵江组裂缝-孔隙型碳酸盐岩储层的绝对下限为1.98%,产出下限为2.3%。这个计算结果与其他方法得到的孔隙度下限值是吻合的。

气藏与油藏储层孔隙度下限计算及对比研究——以辽河油田东部凹陷为例

运用最小孔喉半径法,结合毛管压力曲线,对辽河油田东部凹陷气藏和油藏的储层孔隙度下限值分别进行了计算。研究结果表明:东部凹陷天然气藏储层孔隙度下限值主体介于5%～7%之间,平均6.79%;油藏储层孔隙度下限值主体介于8%～12%,平均10.23%。并在此基础上首次对辽河东部凹陷气藏和油藏孔隙度下限进行了对比,结合对比结果分析指出东部凹陷内石油的主要有利勘探区域为3700m以上地区,而天然气则能在更致密的储层中成藏,勘探区域更广,为4500m以上区域。

储层岩性不同油藏孔隙度下限确定方法研究

对于储集层岩石类型不同的油藏,由于其孔隙类型不同,孔隙结构存在较大差异,造成各储集岩具有不同的孔隙度下限。研究发现,利用"J"函数法和分岩性算术平均法计算该类油藏孔隙度下限,均不能准确的反映地下实际情况。而分岩性权重系数法作为一种新方法,它首先针对油藏具有不同储集岩的特点,从孔隙结构研究出发,利用最小流动孔喉半径法,分别求取各储集岩的孔隙度下限;其次充分考虑了各储集岩在实际地层中所占的比例,依据试油结果和岩心描述资料,求取各储集岩的权重系数;最终结合相应各储集岩孔隙度下限值,综合确定油藏孔隙度下限,能较好的反映实际。在准格尔盆地腹部某油藏的实际应用中,效果较好,与采用含油产状法相比较,得到的结果一致,表明这一方法值得进一步推广。

利用水膜厚度确定低渗透砂岩储层孔隙度下限

针对现今低渗透砂岩储层孔隙度下限确定的不准确性,本文从孔隙结构和常规物性两个方面来研究,并通过水膜厚度最终确定低渗透砂岩储层孔隙度下限。孔隙结构参数是描述岩石孔隙结构特征的定量指标,以此来研究低渗透砂岩储层的孔隙结构特征。在低渗透砂岩储层中,孔隙吼道参数与水膜厚度在同一数量级上,利用水膜厚度,结合压汞资料,做出孔隙度和大于0.195μm孔喉体积百分数图版,确定低渗透砂岩储层孔隙度下限。

用压汞资料计算储层孔隙度下限和原始含油饱和度

以M油田4口井同一层组的26块岩心的压汞与物性分析资料为基础,总结了利用压汞曲线,应用J函数、purcell思想计算储层孔隙度下限和等效高度法计算原始含油饱和度的过程,通过与阿尔奇公式计算得到的原始含油饱和度对比,该方法应用效果良好,取得了较为满意的解释结果。

长兴组礁滩相储层有效孔隙度下限标准的确定

长兴组储层孔隙结构复杂,非均质性较强,如何确定其物性下限,一直是储量参数研究的难题之一。结合长兴组礁滩相储层物性特征,提出应用产能模拟法和最小喉道半径法,几种方法相互补充与验证来求解储层物性下限值。产能模拟法是指在实验室利用井下岩心,在全模拟地层的条件下,用不同生产压差与储层厚度研究地层产能,采用极限生产压差下产量与孔隙度的关系来确定有效储层物性下限的方法。最小喉道半径法是依据储层的物性与孔喉大小相关性的原理,利用压汞资料,建立储层孔隙度与喉道半径的关系式,其最小喉道半径所对应的孔隙度即为有效储层的孔隙度下限值。两种方法求取的孔隙度下限为2.0%,与测试法、孔饱交会法的计算结果基本一致。

深水气田区域孔隙度下限多方法研究及应用

由于深水气田的特殊性及勘探开发的局限性,其单个气田钻井及基础资料往往较少,给孔隙度下限研究带来很大的困难。孔隙度下限是确定储层有效厚度的关键参数之一,是储层评价及储量评估的重要参数,要准确求取孔隙度下限,需综合单个相邻相似气田的资料,并运用多种方法进行区域孔隙度下限研究。综合运用传统方法、辅助方法——测试法和最小孔喉半径法及新方法——储层质量指数法对珠江口盆地5个深水气田进行区域孔隙度下限研究,探讨了测试法、最小孔喉半径法思路上的改进,使其更适合深水气田区的孔隙度下限研究,最终得出珠江口盆地深水气田区的孔隙度下限为10%,可以为邻近或相似的、基础资料少的单个深水气田下限研究提供有力的依据。

储层孔隙度-渗透率关系曲线中的截止孔隙度与储层质量

截止孔隙度可从储层孔隙度-渗透率关系曲线获取,是要获得某一特征渗透率所需要的孔隙度临界值,也是储集岩的岩石结构(杂基或灰泥的含量、碎屑的粒度和分选性)、自生矿物构成(如以孔隙衬里方式存在的自生矿物的数量)、白云石的含量和储层孔隙构成(粒间孔、晶间孔、粒内孔、铸模孔、大孔、中孔和微孔等)等各种沉积、成岩因素的表征。鄂尔多斯盆地陇东地区三叠系延长组不同油层组储层与0.1×10-3μm2渗透率对应的截止孔隙度大致变化在7%～12%之间,主要受印支期暴露时间间隔中大气水作用与次生孔隙形成的控制,如果以0.1×10-3μm2渗透率作为渗砂岩下限,相应孔隙度的下限也大致变化在7%～12%之间,这显然会影响不同油层组烃类的储量计算;以孔隙衬里方式存在的自生矿物对埋藏条件下储集空间具有保护作用,但这些胶结物数量的增加会导致储层截止孔隙度增加,储层质量比具有类似孔隙度但缺乏孔隙衬里胶结物的储层差;由不同类型孔隙构成的碳酸盐岩储层1×10-3μm2渗透率对应的截止孔隙度变化在5.4%～31.3%之间,粒间孔、晶间孔为主的碳酸盐岩截止孔隙度较小,储层质量较好,灰泥岩微孔为主的碳酸盐岩的截止孔隙度最大,储层质量最差,粒内孔和铸模孔为主的碳酸盐岩具有中等的截止孔隙度、中等的储层质量。

春风油田沙湾组有效厚度下限确定

在春风油田沙湾组清楚的地质认识的基础上,描述了储层的基本特征及区块内单井的测井曲线表现形态。通过取心井及录井资料,结合测井曲线响应特征及试油、试采等数据,进行了储层的四性关系研究,通过直方图、曲线图等技术手段得出了本地区含油性、岩性、物性、电性等有效厚度的下限标准,为储量计算奠定了基础。

基于实验的碳酸盐岩气藏储量计算——以X气藏为例

四川盆地X气藏为碳酸盐岩储层,储层层间及层内都具有较强的非均质性,是气藏储量计算面临的困难之一。针对此问题,本文采用实验方法支撑储量计算,首先通过实验测量得到气藏各小层岩心的孔隙度、渗透率等基础物性参数,将小层渗透率校正为克氏渗透率,并根据物性差异将储层分类为孔隙型储层、孔隙-孔洞型储层,再通过产能模拟实验计算得到气藏工业产能对应的有效储层孔隙度和渗透率等储层物性下限。继而通过液膜厚度实验测得各目标储层的液膜厚度,并结合压汞实验测得的孔径分布曲线,得到有效储层中含烃孔隙体积比例,最后通过地质储量计算公式得到气藏储量。研究结果表明:①利用基础物性测试实验、产能模拟实验、水膜厚度实验等实验方法,确定储层物性下限以及有效孔隙体积比例,为气藏储量计算奠定基础,X气藏有效储层孔隙度下限为1.21%~1.56%;②气藏有效储层中含烃孔隙体积比例范围在42.62%~67.73%,通过地质储量计算公式可得到该气藏的有效储量;③该方法对于非均质性较强的碳酸盐岩储层气藏的储量确定具有理论意义和现场指导意义。

元坝气田长兴组气藏有效储层物性下限标准研究

针对元坝气田长兴组碳酸盐岩储层孔隙结构复杂、非均质性强的特点,通过测试法、实验分析法、经验统计法等多种方法,对长兴组储层的有效孔隙度下限进行了综合研究,确定了元坝气田长兴组气藏有效孔隙度下限为2.0%,完成了元坝气田长兴组气藏第一期探明储量计算。

A地区低孔低渗储层物性下限确定方法研究

A地区砂岩储层具有典型的低孔、低渗特征。分析了该地区储层岩性、物性特征,并统计了A地区岩心孔隙度、渗透率的分布情况,确定了低孔、低渗储层的物性分布范围。采用孔渗关系法、经验统计法、最大曲率半径法、最小流动孔喉半径法等4种方法确定了A地区的物性下限;综合分析不同方法的结果并结合实际情况,确定孔隙度下限为7.31%,渗透率下限为0.29mD,并利用试油资料验证了该储层物性下限的合理性。综合多种方法确定的物性下限能较好地应用于低孔、低渗地区测井资料解释处理中,为油气藏的储量计算提供可靠依据。

应用毛管压力与相渗曲线研究复杂碳酸盐岩储层生产能力——以土库曼阿姆河右岸M区块气田为例

土库曼阿姆河右岸M区块气田储层非均质性强、气水过渡带长、气水关系复杂,常规测井解释对识别流体界面、气水过渡带难度较大且具有较大的不确定性。针对这些困难,通过毛管压力曲线形态及退汞效率对不同孔隙级别下的储层进行评价分类和有效性分析,得出储层有效孔隙度下限为3.5%,与实际测试结果匹配良好。综合毛管压力曲线、相渗曲线研究了气藏高度和气水分布特征,确定纯气产层的最低闭合高度应达到75 m,气藏气水过渡带较厚约为50 m,结合相渗曲线等渗点得出气水过渡带上部26 m左右为经济效益产层。

辽东湾凹陷石油运聚成藏过程中运载层残留油量计算关键参数的求取

以辽东湾凹陷为例,针对古近系沙河街组一、二段储层,通过地质统计方法及储层残留烃量与储层物性等数据的地质分析,根据油气在烃源灶内和灶外的残留特征,结合运载层油柱浮力与孔隙毛管压力的关系,确定残留油柱高度,并对运载层残留油量进行了计算。结果表明,辽东湾凹陷沙河街组一、二段运载层残留油量在1.84×108～2.59×108t,约占排烃量的7.4%～10.4%。储层滞留烃是油气二次运移过程中的主要损耗方式,残留油量计算模型关键参数的获得对于预测结果的准确性具有重要的影响。

哈拉哈塘油田热普区块奥陶系储层测井解释

为了满足塔里木油田碳酸盐岩储层勘探和生产的需求,根据地震、测井、钻井等资料及塔里木油田碳酸盐岩储层评价的通用标准,将哈拉哈塘油田热普区块奥陶系碳酸盐岩储层分为3类:Ⅰ类储层表现为严重漏失或放空现象,地震特征反映为强反射,孔渗性都比较高;Ⅱ类储层表现为钻井无漏失,单井需酸化压裂,地震特征反映为强反射或杂乱反射,岩石孔隙度较低;Ⅲ类储层表现为钻井无漏失,钻速慢,地震特征反映为弱反射,只有在后期的酸化压裂改造条件下才可能成为储层。依据测井解释的参数和试油资料可以确定有效储层的基质孔隙度和裂缝孔隙度的下限值分别为1.8%和0.04%。经验证,测井解释结果与实钻结果相符,达到了生产要求。

电缆测压资料在渤海海域XX34-9油田古近系油藏评价中的应用

海上油田投资成本高,探井井距大,且渤海油田多为复杂断块油田,储量评价风险较大,电缆测压资料成为辅助油藏评价的有效手段,并在开发井钻后得到了验证。以XX34-9油田古近系为例,在充分论证压力资料适用性的基础上,运用ERCT和EFDT压力资料进行了油藏评价,研究结果表明:DST测试和取样资料结合测压有效点和致密点的分析,可提高储层孔隙度下限取值精度;在钻井地质特征和沉积规律研究的基础上,测压资料可辅助划分压力系统、预测储层连通性、验证地层划分的合理性。