不完全退火工艺对冷轧Q235B带钢性能及成品质量的影响

对Si脱氧和Al脱氧的热轧Q235B带钢分别进行了压下率为26%和44%的冷轧。随后对两种冷轧带钢进行了温度为640℃、620℃、570℃和540℃(对于前者)和603℃、620℃、596℃和586℃(对于后者)保温时间不同的退火。检测了带钢的力学性能、显微组织和成形性能。结果表明:带钢的显微组织为铁素体和珠光体;镀锌产品力学性能均符合要求。两种带钢的最合适的不完全退火工艺为约600℃保温1.97 min。

完全退火改善20#钢的组织应用实例

论述完全退火热处理工艺的工艺方法,并采用完全退火工艺对20#钢进行热处理,对其组织结构进行了分析,讨论了完全退火工艺的必要性和可行性。

冷轧变形量及完全退火对汽车用5182板材组织和性能的影响

采用光学金相显微镜、万能力学试验机等测试分析手段,研究了冷轧变形量及完全退火对汽车用5182板材完全退火态(O态)组织和性能的影响。结果表明,退火时间2 h、退火温度300℃时板材再结晶不完全,360℃时发生晶粒二次长大,当退火温度330℃时,板材再结晶完全,晶粒呈多边形等轴状,大小均一,板材断后伸长率高,性能各向均匀,成形性能高;冷轧变形量为10%和25%时,O态板材晶粒粗大,拉伸后易形成橘皮缺陷,为65%时,晶粒细小,易形成明显吕德斯带应变缺陷,当变形量为45%时,O态板材晶粒大小为27μm,拉伸后无明显吕德斯带应变缺陷。冷轧变形为45%,330℃/2h完全退火后板材具有高的成形性能和表面应变质量的综合性能。

过共析钢锻轧钢材的不完全退火

主要用于工具钢、轴承钢及冷作模具钢等，以得到球状珠光体及球状碳化物组织，降低硬度，改善切削加工性能。上述钢材不完全退火时的加热速度大多≥100℃／h，对于含合金元素较多的钢可采用稍慢的加热速度。

过共析钢（及莱氏体钢）钢锭的不完全退火

过共析钢不完全退火的目的之一是减少溶入奥氏体中的碳化物数量，以降低奥氏体的稳定性，提高退火冷却速度，缩短冷却时间。此外，不完全退火还可以消除铸造应力，改善铸态组织，降低表面硬度以改善切削加工性，使钢锭便于存放和表面清理。常用过共析钢（包括莱氏体钢）钢锭的不完全退火温度如下表所示。

普通冷轧取向硅钢中间完全脱碳退火工艺的确定

为了确定普通冷轧取向硅钢最优的中间完全脱碳退火工艺,在其一次冷轧后进行5种不同工艺的脱碳退火处理,借助扫描电镜及电子背散射衍射技术研究了不同工艺脱碳退火后的组织、织构和脱碳效果。结果表明:经5种工艺脱碳退火处理后,初次再结晶的平均晶粒尺寸均约为19μm,且不随退火温度和时间的变化而变化;经840℃×10min工艺退火后的晶粒最均匀,高斯织构位向更准确,高斯织构面积分数最多,为3.1%,可将碳脱至0.003 5%。

1Cr12Ni3Mo2VN退火工艺研究

通过1Cr12Ni3Mo2VN(KT5312AS6)钢不同的退火工艺、退火温度及时间、二次退火及退火冷却方式对硬度的影响实验研究,得出本钢种最佳退火工艺。经实验证明,采用不完全退火及二次退火方式,能够满足标准对交货硬度的要求。

二阶连续退火新工艺研究及实践

介绍了利用步进式连续淬火炉-回火炉设备,通过控制加热制度和冷却速度,实现完全退火处理目的的二阶连续退火新工艺。采用该工艺批量退火处理的1Cr5Mo(12Cr5Mo I)、T9(12Cr9Mo I)等合金钢管材,其各项指标满足标准及使用要求。生产实践表明:二阶连续退火工艺技术能大幅度提高合金钢、高合金钢的退火热处理效率,节约能耗和时间,有利于企业降本增效,具有推广应用价值。

42CrMo钢退火工艺的优化研究

42CrMo是特殊钢的常规品种,在实际生产过程中普遍存在退火后硬度较高超出标准要求的现象。通过对热轧以及退火后显微组织的观察,找出了钢中含有大量贝氏体组织是造成硬度偏高的主要原因。现有的退火工艺不能有效减少贝氏体组织,达到软化的效果;通过工艺的优化调整,目前可满足国标规定的硬度要求,降低了生产成本,提高了生产效率。

冷镦线材的退火工艺

介绍紧固件用冷镦线材的退火工艺。退火工艺控制要点:(1)完全退火需加热至Ac3以上28℃,碳素钢选用Ac3以上30～50℃,合金结构钢选用Ac3以上50～80℃。(2)球化退火将中碳钢、低合金钢加热到Ac1以上20～40℃或Ac1以下13～26℃,保温后缓冷至550℃以下、空冷或在Ar1以下长时间等温后冷却。(3)中间退火。再结晶退火是将钢材加热至Ac1以下约13℃,碳素钢一般为650～700℃;去应力退火一般将钢材以100～150℃/h的速度升温至500～650℃,保温2～4 h,随炉缓冷至200～300℃出炉。球化退火工艺节能、环保、生产周期短,是未来紧固件生产和研究的主要方向。

65Mn钢丝冷拔中间球化退火工艺的改进

65Mn钢φ6.5mm线材生产弹簧垫圈时采用传统的周期性球化退火工艺。由于加热时间长,经常发生表面严重脱碳,从而使垫圈质量达不到要求。经试验,我们用不完全退火工艺代替周期性球化退火工艺解决了这个问题。

中碳低合金结构钢强磁场快速完全退

本发明涉及中碳低合金结构钢强磁场快速完全退火工艺方法．首先将所选材料加热到热处理温度后，开始施加强度为10-14特斯拉的恒磁场，该磁场是由环状超导强磁体产生：在该磁场下保温、冷却，冷却速度为40℃／min～50℃／min，当冷却至650℃～550℃时降磁场．磁场为零时出炉空冷：本发明冷却速度是传统方法的40～60倍．极大地缩短了占炉时间．提高了生产率；经处理后的材料组织明显细化．其组织为均匀随机分布的铁素体和珠光体的混合物．铁素体平均晶粒尺寸〈15μm．结构钢硬度在最佳切削范围内：另外还可以避免热轧原料完全退火后出现的带状组织．改善材料的切削加工工艺性能。

电渣锭去应力退火试验

针对高速钢钢锭原完全退火工艺存在的不足,改为去应力退火工艺,收到了良好的效果。

马氏体类型钢初轧坯退火工艺的改进

本文通过对H13等四种钢坯退火，精炼转场后两个别钢坯出现表面裂纹产生原因的调查、分析，认为是由于台车炉温度偏差大，以及采用低温退火的结果，改用不完全退火后，消除了钢坯表面裂纹产生，稳定了退火钢坯质量。

5083铝-镁合金薄壁管材工艺制度研究

研究了变形程度、不完全退火温度及保温时间对5083铝-镁合金薄壁管材组织与性能的影响,运用回归分析方法,制定了在批量生产条件下5083铝—镁合金达到H22硬化状态合格产品的工艺参数。本项试验研究对5083铝-镁合金薄壁管材的生产工艺有参考意义。

60Si_2CrVA热处理预备组织对力学性能的影响

通过具体实验揭示在不同热处理温度下60Si2CrVA的预备组织对测试结果产生的影响,并指出提高钢材一次检验合格率的具体方法。

热处理工艺对低碳齿轮钢带状组织评级的影响

试验分析了3种低碳齿轮钢(20Cr Mn Ti H、20Cr Mo H和SAE8620H)在正火、完全退火、等温退火等工艺处理后带状组织的变化情况,结果显示低碳齿轮钢在不同热处理制度下的带状组织存在明显差异。完全退火处理后钢材带状组织级别较热轧状态偏高;正火处理与等温退火处理后钢材的带状级别与热轧状态无明显差别。不易产生贝氏体组织的Cr-Mn-Ti系低碳齿轮钢,可以在热轧状态或正火处理后进行带状组织评级;Cr-Mo系和Cr-Ni-Mo系低碳齿轮钢,应进行完全退火或等温退火处理消除贝氏体等非平衡态组织后再进行带状组织评级。

W9Mo3Cr4V钢入厂原材淬火粗晶的试验与分析

本文对一批W9Mo3Cr4V钢入厂材料进行了淬火粗晶的试验与分析,指出原材料退火不充分,是造成工具厂产品热处理后出现萘状断口的主要原因。捉出采用完全退火方式可有效防止产生此种缺陷。