镁合金棒室温拉伸试验不确定度评定

依据GB/T 228.1—2021对镁合金进行拉伸试验,并对结果进行不确定度评定。结果表明:在包含概率为95%的区间内,镁合金的抗拉强度为(343±6)MPa,其中合成标准不确定度为2.95 N/mm^(2),自由度为35,包含因子为2.03;镁合金的规定塑性延伸强度为(236±10)MPa,其中合成标准不确定度为4.53 N/mm^(2),自由度为28,包含因子为2.05;镁合金的断后伸长率为(6.0±1.0)%,其中合成标准不确定度为0.510%,自由度为24,包含因子为2.06。

GH4169高温合金圆棒试样室温拉伸试验的测量不确定度评定

根据金属材料拉伸试验的原理和方法以及计算力学性能指标的公式建立数学模型。随后按相关标准和测量不确定度评定程序确定GH4169高温合金圆棒试样室温拉伸试验的测量不确定度来源及相应的不确定度分量。采用A类和B类不确定度评定方法评定拉伸性能的合成不确定度。以95%的置信度评定了GH4169高温合金圆棒试样拉伸试验的测量不确定度。

金属盘管的室温拉伸试验方法

分别采用试样两端压扁法、人工掰直法和矫直机矫直法对H68黄铜盘管和BFe10-1-1白铜盘管进行室温拉伸试验,并对试验结果进行分析。结果表明:对于壁厚不小于1 mm、断后伸长率不小于60%的金属盘管,试样端部压扁后,可以有效地进行室温拉伸试验;对于壁厚小于1 mm、断后伸长率小于40%的金属盘管,采用正压法可以提高试验成功率;当试样允许矫直,或屈服强度无要求时,将试样进行整体矫直更容易操作。

机加工艺及测试条件对TC4合金室温拉伸性能的影响

TC4合金自出现以后,其难加工问题就备受关注,因为TC4合金铸造强度较低、锻造延展性不佳等弱点,导致传统加工方式效率低、表面完整性不佳,而且降低了材料使用率,增加了生产成本,限制了TC4合金的有效运用。机加工艺是当前使用频率较高的一种技术,不过这种技术对材料拉伸性能有一定的影响,而对TC4合金拉伸性能带来影响的因素是各种各样的。本文针对机加工艺和测试条件对TC4合金拉伸性能的影响进行了研究与探讨,以供参考。

硫化橡胶室温拉伸试样夹持方法研究

现有硫化橡胶室温拉伸试验过程中容易发生试样夹持段根部断裂,造成试验结果无效,文章提供了一种新型硫化橡胶哑铃形试样室温拉伸试验的防滑夹持方法,该方法采用左右两曲面配合夹持块,由紧固方式提供的加持力带紧,进而夹持试样,其能更稳定可靠夹持硫化橡胶室温拉伸试样,不会发生试样夹持段根部断裂。

全层状TiAl合金室温拉伸性能的影响因素

研究了显微组织和应变速率对全层状Ti-47Al-2Cr(at%)合金室温拉伸性能的影响。结果表明:全层状TiAl基合金的室温拉伸强度和室温延伸率随晶团尺寸和层片间距的减小而提高;其室温拉伸强度随应变速率的加快而提高;而应变速率对其室温延伸率的影响与显微组织相关,低延性全层状TiAl基合金的室温延伸率对应变速率不敏感,而高延性全层状TiAl基合金的室温延伸率对应变速率敏感,并随应变速率的加快而提高。

变形速度对304奥氏体不锈钢室温拉伸性能的影响

采用室温拉伸实验研究了不同变形速度对304奥氏体不锈钢力学性能的影响规律.结果表明,随着变形速度的提高,该材料的屈服强度σ0.2略有增加,但抗拉强度σb有所下降;断裂延仲率δ明显降低,屈强比σ5/σb则明显提高;而变形速度对该材料室温拉仲变形过程的加工硬化影响不明显;该材料均匀拉伸塑性变形的加工硬化曲线可描述为:σ=1 638.43ε0.6328+0.0361Inc(MPa).

BT18y钛合金等轴组织与全片层组织的室温拉伸塑性

测试了两种温度固溶后锻态Ti6.9Al3.6Zr2.7Sn0.7Mo0.6Nb0.21Si(BT18y)钛合金棒的室温拉伸性能。利用金相显微镜、透射电镜和扫描电镜研究了该合金的室温拉伸塑性与显微组织的关系。结果表明经920℃、2h空冷处理的材料为细晶等轴组织,变形时晶粒间的协调性好,具有优良的室温拉伸性能,塑性尤其突出;经1020℃、2h空冷处理的材料为具有晶界α相的粗晶片层组织,在拉伸变形时,同时要求相邻晶粒之间、晶粒内部的相邻α片束团之间相互协调,增加了塑性变形的阻力,但残余β相使得材料保持了一定的塑性。多个视角观察表明α片束团表现出了方向性,与拉伸轴夹角较小的片束具有良好的拉伸性能,与拉伸轴夹角较大的片束内的β相中间层是拉伸时裂纹的优先形成区。

铱片的显微组织与室温拉伸断裂机制研究

采用辉光放电质谱法(GDMS)、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和力学试验机等测试手段,对不同加工状态的铱片杂质元素含量、金相组织、断口形貌和室温力学性能进行了研究。结果表明:加工状态对铱片的力学性能有重要影响,1 mm厚的热轧态铱片平均抗拉强度为213.6 MPa,延伸率为2.52%,主要为脆性沿晶断裂,部分为脆性穿晶解理断裂;而0.1 mm厚的冷加工态铱片平均抗拉强度为954.1 MPa,延伸率为0.55%,断裂模式主要为脆性穿晶断裂;两者在断裂之前均未发生明显的塑性变形,表现为脆性断裂模式。

循环热处理工艺对于双态复相γ-TiAl基合金室温拉伸性能的影响

采用循环热处理工艺,获得了复相双态γ-TiAl基合金。研究了循环热处理过程中的显微组织演化,测试了室温拉伸性能,对断口进行了分析。结果表明:经过循环热处理,可以获得晶粒尺度在20μm的均匀复相双态组织。室温拉伸塑性可达2.6%;随着循环次数的增加,材料的均匀性和等轴性有较大的改观,室温拉伸塑性、屈服强度和断裂强度也随之增加。

试样因素对金属材料室温拉伸试验结果的影响

文章通过金属材料室温拉伸试验中试样因素对测试结果影响原因进行分析,提出了重视试样制备,采用适当的试样尺寸和加工方式,减少试样的热影响区和裂纹毛刺,有效保证测量结果的稳定性和准确性。

金属材料室温拉伸试验的不确定度评定

讨论了金属材料室温拉伸试验方法中的拉伸试验结果不确定度评定过程,对GB/T228.1-2010不确定度评定实例中的试样数量、计算机数据采集系统的不确定度、原始横截面积的不确定度、拉伸试验速率引入的不确定度、规定塑性延伸强度的不确定度、断后伸长率及断面收缩率的不确定度等提出了个人的观点,最后给出了单个拉伸试样的不确定度评定实例。该方法对金属材料拉伸试验的不确定度评定有一定的参考价值。

金属材料室温拉伸试验影响因素浅析

金属材料室温拉伸试验中,试样、测量仪器和设备、夹持方法、拉伸速率、温度及人员等因素对拉伸试验的结果均有不同程度的影响。文章分析了这些因素对试验结果的影响,提出了检验过程中减少这些因素影响的方法。

不同温度热暴露对铸造TiAl合金室温拉伸塑性的影响

研究大气环境中600～750℃/300h热暴露对铸造Ti-47.5Al-2.5V-1.0Cr-0.2Zr(原子分数/%)合金室温拉伸塑性的影响。结果表明:600℃热暴露后,试样表面并未观察到表面反应层,平均室温拉伸塑性从2.81%降至2.54%,降低幅度仅为9.6%;650℃热暴露后,试样表面形成了紧邻基体的贫铝层,室温拉伸塑性进一步降低至1.54%的水平,降低幅度达到45%。温度提高到700℃后,贫铝层厚度未明显增加,此时的室温拉伸塑性与650℃热暴露试样相当;750℃热暴露后,贫铝层厚度显著增加,室温拉伸塑性进一步降低,仅为1.12%,降低幅度达到了60%。不同温度热暴露后室温拉伸塑性呈现不同程度降低,归因于贫铝层的出现及厚度呈台阶式增长,与外侧氧化物层的形成及厚度变化无关。

关于执行《金属材料室温拉伸试验方法》标准若干问题的探讨

介绍了新版国家标准《金属材料室温拉伸试验方法 (GB/T 2 2 8-2 0 0 2 )》与原国家标准《金属拉伸试验方法(GB/T 2 2 8-1987)》在试验要求、性能测定方法及测定结果数值修约等方面的主要区别 ,以利于正确执行GB/T 2 2 8-2 0 0

CuZr基块体非晶合金室温拉伸力学性能研究

由于受到制备尺寸和材料特性的限制,目前块体非晶合金力学性能的研究多集中在压缩力学性能的相关研究。选取Zr_(47)Cu_(46)Al_6Co_1块体非晶合金,研究该合金在室温条件下拉伸力学性能。实验结果表明,样品的拉伸断裂强度约为2 000 MPa,其断裂方式为无征兆的脆性断裂,断口表面光滑平整。其断口主要形貌为放射状的河流花纹,该图案是非晶合金拉伸断裂的典型形貌。根据样品的断口形貌观察,可以推断Zr_(47)Cu_(46)Al_6Co_1块体非晶合金室温拉伸断裂的方式与传统非晶合金拉伸断裂方式相一致。

室温拉伸试验的不同速率控制模式对判读低碳钢下屈服点的优劣对比

在金属材料室温拉伸试验中,应变速率控制和位移速率控制是两种常用的控制模式。本文通过在实际试验操作中获得的数据、曲线来说明位移速率控制在材料下屈服点判读方面的劣势和应变速率控制在下屈服点判读方面的明显优势。应变速率控制测得的试验力-变形曲线上、下屈服点一目了然,易于判读,下屈服强度易于计算;位移速率控制测得的试验力-变形曲线在上屈服点附近纠结杂乱,下屈服点难以判别。同时,笔者还发现应变速率控制在试样屈服瞬间由于试样表面产生滑移现象导致试验机不能准确监控试样变形即会造成试验机短时间失控,这是应变速率控制的一大难点。关于这一难点,本文还给出了假想解决方案。

锻造工艺对TC11室温拉伸性能的影响

比较分析了采用不同的锻造工艺进行锻造的TC11钛合金的锻后室温拉伸性能,找出了锻造过程中影响其室温力学性能的主要因素为晶粒破碎程度和终锻温度控制,从而摸索出了采用近β锻造后具有均匀网篮组织的TC11工艺。

时效处理对粉末高温合金惯性摩擦焊接头室温拉伸行为的影响

对惯性摩擦焊扩散连接的FGH96合金试样经时效处理前后的室温拉伸行为进行了研究,并对其失效机制进行了评估。结果表明,对于焊接态(原状态)FGH96合金试样,由于焊缝区和热影响区的γ′相综合强化效果弱,晶界平直化,导致焊缝区和热影响区的强度低于基体,在室温拉伸过程中塑性应变量大;由于热影响区的晶粒尺寸大,晶界强化效果弱,且位错强化效果低于焊缝区,使热影响区成为整个试样强度的最薄弱区域,裂纹从该处萌生,断口表现出一定的塑性特征。对于时效处理后的FGH96合金试样,由于γ′相的粗化,强化相体积分数的提高,及γ′/γ之间错配度的增加,提高了γ′相的综合强化效果,使焊缝区和热影响区的强度较焊接态试样显著提高,并高于基体,在室温拉伸过程中基体的塑性应变量相对较大。连续或半连续析出的M23C6型碳化物弱化了焊缝区晶界的结合强度,导致试样从该处断裂,并出现了脆性断裂的特征。显微硬度的测试结果较好验证了焊接态和时效态试样强度的分布情况。