385/65R22. 5 24PR宽基全钢载重子午线轮胎的设计

介绍385/65R22.524PR宽基全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1073.6 mm,断面宽386 mm,行驶面宽度310 mm,行驶面弧度高13.2 mm,胎圈着合直径569.5 mm,胎圈着合宽度324 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.925。胎面花纹的主花纹沟为4条不同折度的纵向沟,中间两道直沟,边部为折沟,花纹周节数69,花纹饱和度78%,花纹深度17.5 mm。施工设计:带束层结构为4层带束层,1#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,2#和3#带束层采用3+8×0.33ST钢丝帘线,4#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.22+0.15NT钢丝帘线,胎面采用小翼胶配合胎面胶设计,胎面下方加贴一层胶片;成型方式为大胶囊鼓一次法成型,硫化采用热板式硫化机。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、静负荷性能符合国家标准和相应设计要求,耐久性能符合企业标准要求。

385/55R22.5低滚动阻力、低噪声宽基全钢载重子午线轮胎的设计

介绍385/55R22. 5低滚动阻力、低噪声宽基全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径994 mm,断面宽390 mm,行驶面宽度320 mm,行驶面弧度高9 mm,胎圈着合直径569. 5 mm,胎圈着合宽度390 mm,断面水平轴位置(H1/H2) 0. 96,胎面采用5条纵向花纹沟槽设计,花纹深度14. 5 mm,花纹周节数45,花纹饱和度74%。施工设计:带束层结构为3层带束层加2层0#带束层,1#和2#带束层采用3×0. 20+6×0. 35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0. 35HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线,胎体采用3+9×0. 22+0. 15HT钢丝帘线。胎面胶采用溶聚丁苯橡胶、白炭黑分散剂和白炭黑活性剂等新材料。采用三鼓成型机成型,蒸锅式双模硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能、滚动阻力和噪声均达到相应国家和企业标准要求。

445/45R19.5超低断面宽基全钢载重子午线轮胎的设计

介绍445/45R19.5超低断面宽基全钢载重子午线轮胎的设计。根据有限元仿真分析结果,确定结构设计参数如下:外直径902 mm,断面宽436 mm,行驶面宽度392 mm,行驶面弧度高13.8 mm,胎圈着合直径493.5mm,胎圈着合宽度380mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2)) 0.94,胎面采用6条纵向花纹沟设计,花纹深度14 mm,花纹饱和度81.25%,花纹周节数52。施工设计:胎面采用耐磨及低滚动阻力胎面胶与低生热基部胶复合胎面设计,胎体采用3+9+15×0.20ST超高强度钢丝帘线,1#,2#和3#带束层采用3+8×0.33HT高强度钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI高抗冲击钢丝帘线。采用一次法胶囊三鼓成型机成型,液压式全自动双模硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸和强度性能均达到国家标准要求,耐久性能和高速性能达到设计和企业标准要求。

385/65R22.5宽基全钢载重子午线轮胎带束层结构优化设计

介绍385/65R22.5宽基全钢载重子午线轮胎带束层结构优化设计。基于我公司轮胎外轮廓设计,带束层由4层结构改为3层带束层加2层0°带束层结构。改进后轮胎接地印痕更合理,接地面积增大5%,接地压力分布更均匀且平均压力更小,使成品轮胎耐久性试验时间延长25%。

425/65R22.5矿山用宽基全钢载重子午线轮胎的设计

介绍矿山用425/65R22.5矿山用宽基全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 126 mm,断面宽441 mm,行驶面宽度356 mm,行驶面弧度高14.5 mm,胎圈着合直径569.4 mm,胎圈着合宽度355 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.002,采用横向大块曲折花纹沟设计,花纹深度24 mm,花纹饱和度62%,花纹周节数33。施工设计:胎面采用大分层加贴缓冲胶片设计;胎体采用3+9+15×0.20ST钢丝帘线;带束层采用3层加0°结构设计,1#和2#带束层采用3+9+15×0.22+0.15NT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法成型机成型,1 651 mm(65英寸)热板式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均达到相应设计和国家标准要求。

0°冠带条缠绕技术在宽基全钢载重子午线轮胎中的应用

通过对宽基低断面全钢载重子午线轮胎研发及后续质量提升过程中的实践经验总结,结合国外著名轮胎厂商相关技术,阐述0°冠带条缠绕技术在宽基低断面全钢载重子午线轮胎生产中的应用。指出应用此技术可提高轮胎的磨耗寿命、耐久性能及燃油效率等。

385/65R 22.5 20PR无内胎宽基全钢载重子午线轮胎的设计

介绍385/65R22.5 20PR无内胎宽基全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1068 mm,断面宽度390 mm,行驶面宽度286 mm,行驶面弧度高10.2 mm,胎圈着合直径569.5 mm,胎圈着合宽度324 mm,断面水平轴位置0.8566,胎面花纹采用纵向主沟与横向细沟结合及变节距结构,花纹饱和度72.6%。施工设计:胎冠采用两方两块结构,胎侧采用三复合结构,胎体采用0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线,1#与2#带束层均采用3+8×0.33HT钢丝帘线,3#和0°带束层分别采用3×4×0.22HE和3+9×0.22+0.15HT钢丝帘线,钢丝圈采用斜六角形结构;采用一次法成型机成型,双模硫化机氮气硫化。成品轮胎外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求。

生物基白炭黑和生物基油在全钢载重子午线轮胎胎面胶中的应用

研究生物基白炭黑和生物基油在全钢载重子午线轮胎胎面胶中的应用。结果表明:使用生物基油等量代替环烷油,胶料的硫化速度略加快,300%定伸应力降低,耐切割、耐低温和耐迁移性能提高,生热略增大,耐磨性能基本相当;在同样采用生物基油的情况下,使用生物基白炭黑等量代替沉淀法白炭黑,胶料的硫化特性、生热、耐磨和耐切割性能相当,但耐疲劳性能明显降低。

双酰肼类材料CSC920在全钢载重子午线轮胎基部胶中的应用

研究双酰肼类材料CSC920(简称CSC920)对全钢载重子午线轮胎基部胶性能的影响。结果表明:CSC920对天然橡胶有较好的改性效果,能显著加快胶料的硫化反应速度,增大胶料的门尼粘度;加入CSC920后,基部胶的定伸应力、拉伸强度和弹性均有所提升,滚动阻力和生热明显降低;混炼过程中,CSC920在氧化锌之前加入,基部胶的物理性能较好,压缩生热明显降低,CSC920在氧化锌之后加入,可以起到抗硫化返原作用,基部胶的物理性能有所改善,但降低生热效果不明显。

全钢载重子午线轮胎胎圈露线的原因分析及解决措施

从产品设计和工艺控制方面分析全钢载重子午线轮胎胎圈露线的原因,并提出相应的解决措施。通过适当增大成型平面宽和鼓肩宽,适当减小钢丝圈内侧胎侧厚度和胎趾角度,严格控制胎侧成型定位、胎坯存放、硫化机机械手精度、钢丝圈缠绕工艺及存放等措施,有效地解决了全钢载重子午线轮胎胎圈露线问题,提高了轮胎的安全性能,降低了生产成本。

全钢载重子午线轮胎氮气硫化工艺的有限元仿真优化

对全钢载重子午线轮胎氮气硫化工艺进行有限元仿真优化。结果表明:通高温蒸汽时间对轮胎整体硫化程度变化影响力不足,保证高温蒸汽足够支撑后期硫化后,不需要再延长通高温蒸汽时间;可以加强硫化设备的保温效果,减小氮气保压阶段温度降幅以降低能源耗散,增大氮气硫化工艺优化的空间,更有利于实现节能降耗和提质增效。

裂解炭黑G685在全钢载重子午线轮胎过渡层胶中的应用研究

研究裂解炭黑G685在全钢载重子午线轮胎过渡层胶中的应用。结果表明:与炭黑N660相比,裂解炭黑G685粒径小,结构度高,硫含量高,但其所含硫主要为结合硫;将裂解炭黑G685替代炭黑N660用于轮胎过渡层胶,胶料的t90延长,交联密度、定伸应力、拉伸强度和生热降低,拉断伸长率增大;在过渡层胶中用裂解炭黑G685替代50%的炭黑N660,成品轮胎的耐久性能和高速性能提高。

355/50R22.5电动公交车专用无内胎宽基低断面全钢载重子午线轮胎的设计

介绍355/50R22.5电动公交车专用无内胎宽基低断面全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径932 mm,断面宽365 mm,行驶面宽度310 mm,行驶面弧度高13 mm,胎圈着合直径571.5 mm,胎圈着合宽度311 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.85,胎面花纹采用4条曲折主花纹沟,变节距设计,花纹深度18 mm,花纹饱和度80%,花纹周节数54。施工设计:胎面和胎侧均采用三复合结构;胎体采用3+9+15×0.22+0.15钢丝帘线,带束层采用3层带束层+0°冠带层设计,1#和2#带束层采用3+8×0.33ST钢丝帘线,3#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°冠带层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用三鼓一次法缠绕成型机成型,热板式硫化机低温硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合国家标准要求,高速性能、滚动阻力和接地印痕符合企业标准要求。

215/75R22.5全钢载重子午线轮胎接地印痕的仿真优化

以215/75R22.5全钢载重子午线轮胎为研究对象,基于试验设计法对轮胎接地印痕进行仿真优化。结果表明:以加权形状因数(CW)为优化目标,优化后轮胎的仿真接地印痕基本呈矩形,优化效果理想;胎冠弧高度是影响CW的最显著因子。

全钢载重子午线轮胎垫胶4条挤出工艺问题原因分析及解决措施

分析全钢载重子午线轮胎垫胶由2条挤出变为4条挤出产生的工艺问题,并提出相应的解决措施。通过采取改造口型板、预口型及调整胶料配方适当减小垫胶粘性等措施,解决了挤出垫胶破边、宽度不一致和粘连等问题,大幅提高了垫胶半成品的尺寸合格率和生产效率,降低了轮胎生产成本和水电消耗。

全钢载重子午线轮胎三复合胎侧挤出技术优化

分析全钢载重子午线轮胎三复合胎侧挤出问题产生的原因,并提出相应的解决措施。通过改进预口型和口型板设计、调整胶料配方和优化胎侧挤出工艺,有效解决了胎侧复合面形状异常、尺寸不稳定以及胎侧麻面等问题,提高了轮胎质量和生产效率。

全钢载重子午线轮胎成型中定型过程的仿真研究

以全钢载重子午线轮胎为例,对其成型中的定型过程进行了仿真研究。利用Abaqus软件复现了全钢载重子午线轮胎成型中的定型过程,通过与试验数据进行对比,验证了有限元仿真的准确性;通过定型因子影响分析,得到定型压力和超定型宽度的设定依据,有助于提高轮胎产品的均一性和胎坯品质,保障轮胎的动平衡和均匀性。

12R22.5轻量化全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12R22.5轻量化全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1074 mm,断面宽295 mm,行驶面宽度218 mm,行驶面弧度高7 mm,胎圈着合直径570.5 mm,胎圈着合宽度240 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(1))0.919,胎面采用4条曲折主花纹沟,花纹沟底采用V形开放结构,花纹深度13 mm,花纹饱和度79.87%,花纹周节数67。施工设计:胎面采用两方三块结构,1^(#)和2^(#)带束层采用2+7×0.30ST钢丝帘线,3^(#)带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225CCHT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合国家标准要求,高速性能和轮胎接地印痕分布符合企业标准要求,且质量小于同规格产品。

295/60R22.5低断面全钢载重子午线轮胎的设计

介绍295/60R22.5低断面全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径922 mm,断面宽294 mm,行驶面宽度246 mm,行驶面弧度高9.5 mm,胎圈着合宽度248 mm,胎圈着合直径569.5 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2))0.9155,采用4条纵向花纹沟设计。施工设计:采用双复合挤出胎面,1^(#)带束层采用4+3×0.33ST钢丝帘线,2^(#)和3^(#)带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,4^(#)带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3×0.24+9×0.225CCST钢丝帘线,采用一次法成型机成型、热板硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均符合国家标准和设计要求。

全钢载重子午线轮胎胎侧蛇形弯曲原因分析及解决措施

对全钢载重子午线轮胎胎侧蛇形弯曲的产生原因进行分析,并提出相应解决措施。通过采取胎侧在恒温恒湿环境下停放、调整挤出机温度匹配性、合理设定混炼胶门尼粘度标准、优化耐磨胶配方及改进胎侧终口型开型比等措施,有效解决了胎侧蛇形弯曲问题,降低了胎侧部件返工率,使成品轮胎胎圈类质量缺陷的理赔率由0.66%下降至0.21%。