负摩擦力作用下端部嵌固桩的竖向稳定性分析

对深长端部嵌固桩在负摩擦力作用下的竖向稳定性问题进行了研究，导出了几种荷载条件下失稳问题的计算公式，得到了桩的失稳临界长细比与各影响因素间的关系。

端部嵌固桩的稳定性分析

对 3种不同的桩顶支承情况下的端部嵌固桩 ,用能量法对其在顶部集中荷载和桩侧摩阻力作用下的竖向稳定性进行了研究 ,推导了求解失稳问题的计算公式 ,用数值方法求得了桩的临界长细比的数值解。通过对数值解的分析 。

顶部弹性嵌固、底部嵌固桩的稳定性分析

用能量法对顶部自由、底部嵌固桩在顶部集中荷载和桩侧摩阻力作用下的竖向稳定性问题进行了研究．对于部分埋置于Ｗｉｎｋｌｅｒ 地基中的桩，首先建立了桩的受力模型，根据边界条件给出了桩的挠曲函数，导出了系统总势能的表达式；然后根据最小势能原理推导了求解失稳问题的计算公式，用数值方法求得了桩的临界长细比（λｃｒ）的数值解，通过对数值解的分析，最后得到了简便易用的λｃｒ近似计算公式，并给出了算例． 计算表明：地基的抗力对λｃｒ有重要影响，当地基的抗力较大时，桩侧摩阻力对λｃｒ影响甚小．

岩石地区铁路嵌固桩设计

鲁南高速铁路临曲段、日临段由于基岩强度高、弱风化层基岩埋藏较浅而大量采用了嵌固桩。但岩石地区铁路嵌固桩设计案例较少,因此有必要对嵌固桩的设计进行深入研究,以确定本线嵌固桩基础的设计方法和原则。通过研究,总结了嵌固桩的计算方法,并得到以下结论:(1)嵌固桩必须检算基底应力;(2)嵌固桩主要由嵌固深度控制设计,高烈度地震区基底应力有可能会控制设计;桩基承载力、下部结构组合刚度、墩顶纵横向位移、桩身强度及桩侧土压力等检算均不控制设计;(3)进行嵌固深度计算时,对基岩的单轴抗压强度宜进行折减修正。

黄草乌江大桥嵌固桩基础施工技术

嵌固桩是通过桩身与基岩接触面的承载力及桩身全长周边与基岩间的摩阻力将荷载传递到基岩深部。基础开挖的周壁保护、基坑开挖后堵渗漏水、大体积混凝土浇筑成为决定嵌固桩质量的关键。详细介绍渝怀铁路黄草乌江大桥嵌固桩基础施工全过程及施工控制关键工序。

水钻施工在桥梁嵌固桩基础施工中的应用

结合水钻施工的特点,通过工程实例介绍了水钻开挖方法在桥梁嵌固桩基础施工中的应用,从工艺原理、施工准备、工艺流程等方面进行了具体阐述,并总结了施工中的注意事项,从而使水钻开挖方法更加完善。

桥梁嵌固桩施工关键技术

本文以贵阳至广州铁路桂林地区联络线施工为背景，介绍了紧邻高速公路铁路桥梁嵌固桩施工，抓住嵌固桩施工特点和嵌固桩施工安全质量控制技术的关键，掌握了嵌固桩施工安全防护、结构尺寸控制、对高速公路过往车辆安全保障措施等相关技术。

深基坑支护中完全嵌固桩设计

本文对大连地区深坑基桩锚支护桩嵌固深度进行了分析，提出适用于近海丘陵地区深基坑支护半经验地区性设计方法。

端部嵌固桩的负摩擦力的弹性解

本文建立了在含水层疏水压缩过程中端部嵌固的负摩擦力的弹性计算模型，并将其分解为三个简单的子问题分析求解，然后用应变协调条件将它们联系起来，得到了一组负摩擦力的计算公式。

桩前溶洞对抗滑桩嵌固端稳定性影响物理模型试验研究

随着抗滑桩在工程中的大量运用,岩溶区抗滑桩嵌固端稳定性问题日益突出。当抗滑桩桩前存在溶洞时,溶洞在水平荷载下可能会发生变形,导致抗滑桩嵌固端失去稳定性。本文基于相似模型理论,建立了抗滑桩嵌岩段桩前存在两种不同形状溶洞(长轴方向水平和长轴方向竖直)试验模型。利用水平加载试验,针对椭圆形桩前溶洞对抗滑桩嵌固端的稳定性影响进行了研究,获得以下相关结论:溶洞长轴方向为竖直的试验模型嵌岩体变形分为弹性变形、裂纹稳定扩展及加速扩展三个阶段,加载到破坏荷载时溶洞顶板产生隆起破坏,最终形成的顶板处破坏断面与水平方向成45°左右;桩前溶洞长轴方向为水平的试验模型在达到溶洞长轴方向为竖直的模型破坏荷载增大一级荷载时,嵌固端保持整体稳定;相比于横长轴溶洞,纵长轴溶洞的存在更显著的降低了抗滑桩嵌固端的承载力,且溶洞顶板厚度越小,对抗滑桩嵌固端承载力影响越大,破坏形式为溶洞顶板受压破坏;基于极限平衡法,提出了桩前存在溶洞时嵌固端承载力验算方法,并对验算方法进行了验证。

围护桩嵌固地下室工程的施工技术分析

文中分析了围护桩嵌固地下室工程的施工技术,介绍了工程项目的施工难点和方案选择,探讨了围护桩嵌固地下室工程的施工影响因素,并提出了具体的施工技术措施,希望能够为相关工作人员提供一些参考和借鉴。

浅谈山区弱风化带嵌岩桩基础开挖施工技术

结合贵州省新建织金至纳雍铁路Ⅱ标卡拉河大桥3#和4#主墩嵌固桩基础开挖的施工生产实践,对山区弱风化带矩形大体积基础小爆破碎裂开挖法及钢筋混凝土护壁施工工艺进行研究,在保证坑壁规则整齐、不震裂、不超挖、每循环护壁施工周期短的情况下,施工进度及效益均取得良好效果,在类似工程中具有一定的借鉴意义。

浅谈山区弱风化带嵌岩桩基础开挖施工技术

结合贵州省新建织金至纳雍铁路Ⅱ标卡拉河大桥3#和4#主墩嵌固桩基础开挖的施工生产实践,对山区弱风化带矩形大体积基础小爆破碎裂开挖法及钢筋混凝土护壁施工工艺进行了研究,在保证坑壁规则整齐、不震裂、不超挖、每循环护壁施工周期短的情况下,施工进度及效益均取得良好成绩,在类似工程中具有一定的借鉴意义。

基于钢护筒的植桩平台的特点及植桩锚固体系设计

采用钢护筒支撑形成的"植桩平台"具有适应复杂的工程地质条件、减少大型船机设备的投入使用、加快施工进度、避免打入钢护筒造成钢护筒受力变形的特点。通过控制翻浆孔口的位置和大小、调节锚固混凝土的和易性可以保证钢护筒具有足够的翻浆高度,使钢护筒与基岩间形成足够长度的刚性节点,确保钢护筒在汛期内的的单桩稳定性。

软土地区素混凝土桩单桩承载力不足原因分析及处理

低强度等级素混凝土桩(LC桩)由于其工作原理及经济等因素,应用前景十分广泛。从工程实例出发探讨了素混凝土桩桩端入中低压缩性土深度的问题,提出桩端入中低压缩性土的深度适当加大(3~4 m为宜),有益于提高LC桩单桩承载力,降低工程造价,提高经济效益,同时淤泥地基中素混凝土桩的单桩承载力计算不宜考虑淤泥的侧摩阻力,会导致计算的单桩承载力偏大。

超近距箱涵顶进上跨既有地铁线路施工关键技术

以北京芙蓉路匝道箱涵顶进为工程背景,通过数值模拟、理论计算及现场监测等方法研究了箱涵顶进对既有地铁线路的影响。对工作坑支护、滑板施工、箱涵制作、箱涵顶进等施工要点进行把控,制订了科学、合理的防控措施。研究表明:箱涵顶进施工穿越既有地铁线对结构竖向和水平变形影响较大,顶推完成后结构变形呈椭圆形。采取“袖阀管注浆+非全嵌固桩”进行底板及基坑加固的方法可显著提高地基承载力,降低箱涵顶进对既有地铁线路的影响。

围护桩嵌固深度对“桩墙合一”结构稳定性的影响分析

为更全面地了解围护桩嵌固深度对“桩墙合一”基坑结构体系受力变形特性的变化规律,运用FLAC3D软件,探讨基坑土体位移、桩身侧向位移和弯矩以及地下室外墙侧向位移和弯矩在不同围护桩嵌固深度影响因素下的变化规律。数值模拟结果表明围护桩嵌固深度的增大,可以有效控制土体水平位移,进而增强结构的稳定性,但超出这一范围,桩身内力将会增大;在一定范围内增大围护桩的嵌固深度,能够改善桩身的变形与受力形态,且随着围护桩嵌固深度的增大,土体位移逐渐减小。

长螺旋机施工CFG桩完整性及单桩极限承载力研究

研究目的：通过阀门式长螺旋机施工的CFG桩径0.5 m、桩长5.2 m、混凝土标号为C30,桩端置于中风化砂岩的CFG桩完整性检测,发现完整桩低应变反射波曲线中,各桩端反射波的反射振幅不同,其振幅的大小是否与桩端的嵌固程度有关,需进一步研究。研究结论：反射波的反射振幅与桩端的嵌固程度有关;以采用反射波的反射振幅与入射振幅之比的反射振幅系数TA,分析CFG桩端的嵌固程度和单桩极限承载力高低,即TA=0.1~0.2桩端嵌固良好、单桩极限承载力QU=1000~1200 kN;TA=0.2~0.5桩端嵌固较好、单桩极限承载力QU=8 00~1000 kN;TMA=0.5~0.86桩端嵌固较差、单桩极限承载力QU=400~800 kN;以及反射振幅系数TA大于1时桩端嵌固程度极差,反射振幅系数TA为负数时桩端嵌固程度很好;桩端嵌固良好的CFG桩其单桩极限承载力高,反之就低。为使桩端嵌固良好、使单桩极限承载力能提高,CFG桩施工应采用合瓣式长螺旋机施工。

设计参数对桩+锚索组合抗滑结构应力状态的影响

分析了桩—锚索工作的内在机理;探讨了桩—锚索理论上存在的5种桩身结构类型;研究了锚索拉力、桩截面、嵌固段长度对桩身结构的影响;提出了桩—锚索设计时可以通过优化设计参数,确定合理的桩身结构。

黄河冲积粉土地区深基坑变形三维有限元分析

依托黄河流域冲积粉土地区深基坑工程,采用大型岩土工程有限元软件PLAXIS 3D建立了深基坑三维有限元模型,土体采用硬化土本构模型,分析了基坑开挖对围护结构及周边环境变形的影响,研究了围护桩嵌固深度及地下水位对基坑围护结构变形的影响。结果表明:采用硬化土本构模型能较好地预测黄河流域冲积粉土围护结构的变形和周边沉降;随围护桩嵌固深度增大,基坑围护结构水平位移减小,但减小的幅度也越来越小;考虑降水的基坑围护结构水平位移远小于不考虑降水情况,应做好降水措施,防止围护结构变形过大。