外墙平均传热系数简化算法的适用条件

JGJ26—2010《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》中提出的外墙平均传热系数简化算法为外墙平均传热系数的计算提供了一个捷径,大幅度地提高了建筑节能设计的工作效率。但此算法只适用于外墙外保温的钢筋混凝土剪力墙结构。同时,对于低层、多层的住宅建筑,采用简化算法所得结果误差较大,不宜简单的应用。

水平管外混合气体平均传热系数及气膜厚度的计算

以水蒸气空气混合物为例,利用努谢尔特修正膜模型和传热传质比拟原理通过简单迭代,得到混合气体水平管外凝结换热的一种总平均传热系数和平均气膜厚度的计算模型。在已知初始条件下,计算得到总传热系数随不凝结气浓度、主流流速及壁温的变化规律,并与已有计算式进行了比较,验证了结果的正确性。该计算模型适用于不同混合气体种类及不同表面形状。

混凝土多孔砖墙平均传热系数计算方法与试验研究

GB50176-93《民用建筑热工设计规范》中,未给出混凝土多孔砖这种两种以上材料组成的块材可选的热工参数。本文采用复合材料划分孔道的方法计算混凝土多孔砖的平均导热系数,从而计算出混凝土多孔砖墙的传热系数,并与用试验装置测得的结果进行对比,为这类材料在节能设计中的应用提供必要的参数。

复合墙体平均传热系数计算单元的研究

利用面积加权法 ,对住宅带山墙单元和中间不带山墙单元 ,进行外保温、内保温、夹心保温三种复合墙体平均传热系数的计算 。

被动式太阳能热水增温温室平均传热系数的测试方法研究

采用集总参数法,将具有热水调温性能的被动式太阳能温室系统视为平板集热器,采用与家用太阳能热水器类似的试验方法,分析温室的热量平衡、热损失、平均传热系数,测试了实验温室的平均传热系数,占地45.09m2的玻璃温室,地面为钢筋混凝土屋面,无土壤和作物影响,平均传热系数为5.3W/(m2·℃),对温室热性能分析和热水增温设计有一定参考意义和实用价值。

居住建筑能耗计算中外墙平均传热系数取值的分析

建筑能耗软件Doe2IN中外墙的构造形式和传热系数只能取1种,然而由于结构性热桥的影响,居住建筑的外墙将存在多种构造形式。因而,为了取得比较客观的建筑能耗,通过实例进行计算分析,探讨建筑能耗软件Doe2IN在建筑能耗计算时外墙传热系数的取值问题。

节能设计中外墙平均传热系数计算分析

通过对影响外墙平均传热系数Km诸因素的分析 ,从理论上指导我们在计算Km时对房间立面单元做出科学选择 ,为保证建筑节能设计中Km满足建筑节能规范要求 。

凝汽器总平均传热系数的工程计算

介绍了适合我国进口汽轮机组凝汽器的总平均传热系数的几种常用算法 。

外墙平均传热系数的计算与分析

提供在住宅建筑的节能设计中可实际应用的外墙平均传热系数计算方法,包括主墙体和周边热桥的传热系数计算及各部位面积的确定;介绍计算单元的应用;分析不同保温方式(外保温和内保温)对外墙平均传热系数的影响。

住宅中热桥对墙体平均传热系数的影响分析

通过对现行规范中外墙平均传热系数的公式进行分析,并结合住宅工程中常用的外墙外保温和外墙内保温两种实例,探讨了热桥对墙体平均传热系数的影响,提出必须对热桥部位进行保温处理,有效降低热桥对墙体的不利影响。

居住建筑能耗计算中外墙平均传热系数取值的分析

建筑能耗软件Doe2IN中外墙的构造形式和传热系数只能取1种，然而由于结构性热桥的影响，居住建筑的外墙将存在多种构造形式。因而，为了取得比较客观的建筑能耗，通过实例进行计算分析，探讨建筑能耗软件Doe2IN在建筑能耗计算时外墙传热系数的取值问题。

轻木结构建筑外围护结构平均传热系数计算

轻木结构建筑的外围护结构构造复杂,外围护结构的传热系数无法简单地用一维传热来进行计算。本研究通过二维传热计算确定了轻木结构建筑墙板和屋面板的传热系数。采用线传热系数法计算了两种体系外墙节点的线传热系数值和外墙的平均传热系数,并采用《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26-2010中的方法确定了轻木结构建筑外墙平均传热系数的修正系数。研究结论可以作为轻木结构建筑屋面和外墙平均传热系数取值的依据,简化了此类建筑的节能设计,为轻木结构建筑的推广使用提供了便利。

居住建筑围护结构开口绝热与平均传热系数及节能的关系

围护结构开口绝热的好坏,对绝热围护结构平均传热系数有重要影响,是减少住宅建筑围护结构采暖耗热量的关键。

墙体平均传热系数简化算法的辨析研究

墙体平均传热系数是建筑节能减碳的关键控制指标,关乎构造形式、节点处理与保温做法的确定等关键环节。随着建筑从普通节能建筑迈向超低能耗、近零能耗建筑,甚至是低碳零碳建筑,现阶段基于一维或二维传热假设的平均传热系数确定方法的适用性值得探讨。近年来,随着保温-结构等多功能一体化等高性能围护结构体系的发展,精确量化连接件、龙骨、密肋等热桥部位对墙体平均传热系数的影响迫在眉睫,进行有针对性的提升具有较强的工程应用价值。本文从墙体典型传热问题出发,对比和辨析了墙体平均传热系数计算方法的基本原理及其适用范围,并给出了面向高性能围护结构研发的展望,旨在为建筑节能减碳相关标准规范的修订和工程应用提供理论支撑。

冷桥对墙体平均传热系数的影响

本文基于控制容积法编制了平面温度场分析程序，利用该程序对普通住宅的一个典型开间墙体内部二维温度分布进行了模拟。把按二维温度分布计算出的墙体平均传热系数与按标准的一维面积加权方法计算出的平均传热系数作比较，两者差别很大。可见冷桥对墙体传热的影响只有通过二维、三维的温度场模拟才能比较准确地反映出来。

上海地区居住建筑外墙传热系数转换的简化方法

由于常规算法的局限性,在实际项目中换算外墙平均传热系数与外墙主墙体传热系数需要计算的工作量较大。通过统计大量的实际工程,按照一定的方法进行分类统计和分析,得到外墙热桥部分与主墙体部分所占面积比。通过公式计算将不同基层墙体条件下的外墙平均传热系数转换至外墙主墙体的传热系数。使用者只需通过简单的查表即可完成相应的转换工作,大大简化了原本复杂且耗时的计算工作,提高设计师应用围护结构节能措施的工作效率和质量。

圆柱形薄壁铜罐外表面平均对流传热系数的测定

为了在外界环境传入热已知的情况下的研究煤自燃特性,文章提出了一种圆柱形薄壁铜罐,采用程序控温炉、温度自动采集装置,通过理论分析得出薄壁圆柱形铜罐外表面平均对流传热系数的求解思路,给出了具体的实现方案及传入热的计算思路。用该方案测得的结果与理论中前提假设完全一致,在实验设备及工况相同的情况下,认为所得平均对流传热系数仅与升温速率有关,能够用于计算传热量。

大颗粒振动流化床与水平管平均传热特性研究

在二维流化床(240mm×80mm)中,以平均粒径dp为0.71、1.83mm的玻璃珠和1.66mm的小米为物料,研究了振动流化床与浸没水平管间传热规律;考察了气速、振动频率、床高和水平管管径等因素对平均传热系数的影响。结果表明:随着振动频率的增加最佳的气速可以降低,随着气速的增加最佳振动频率同样可以降低;平均传热系数随颗粒粒径减小而增加;颗粒热物理性质和管径对平均传热系数也有较大影响。通过实验数据得到了计算平均传热系数的关联式,计算值与实验值吻合较好,误差在±10%范围内。结果可为带浸没水平管的振动流化床设计和研究提供参考。

振动流化床与浸没水平管平均传热特性理论分析与实验研究

在二维流化床(240mm×80mm)中,以平均粒径dp为1.83mm的玻璃珠为物料,研究了振动流化床与浸没水平管间传热规律;考察了流化数、振动频率、床高、水平管管径等因素对平均传热系数的影响。采用自制探头对浸没加热管束和振动流化床层间平均传热系数进行实验测定,利用颗粒团模型,建立了振动流化床层与浸没水平管间平均传热模型,并对平均传热系数的理论预测值与实验测定值进行了比较。结果表明:计算值与实验值吻合较好,误差在±15%范围内。在较高流化数、低振动频率时,实验值处于理论值上方;随着振动频率、管径增大,平均传热系数实验值逐渐趋于理论预测值甚至低于理论预测值。结果可为带浸没水平管的振动流化床设计和研究提供参考。

露点蒸发海水淡化过程传热研究

露点蒸发淡化技术是一种新的海水和苦咸水淡化方法,它是基于载气增湿和去湿的原理,同时回收冷凝去湿的热量,传热效率受混合气侧的传热控制。蒸汽冷凝传热中,不凝气的存在严重恶化其传热过程。过去的研究大多只涉及极少量或微量不凝气问题,而实际应用中含有大量的不凝气。本工作是在不凝气含量很高的条件下进行的冷凝传热研究。实验工作系通过空气和蒸汽直接混合形成饱和混合气进行冷凝,考察了混合气温度、流速、冷却水温度和流速对冷凝传热过程的影响。实验混合气温度达92～68℃,流速达1.41～9.79m/s,冷却水温度50～70℃,冷却水流速0.55～1.66m/s。实验表明,适当提高混合气温度和流速,冷凝传热的混合气侧的平均传热系数可保持在较高的实用水平,即1000W/m.2℃甚至更高。同时对含不凝气的冷凝传热过程进行了分析,得出了混合气侧局部传热系数的关联式,并对其设备提出了合理设计的原则意见。